Prisma de colaps al solului. Siguranța lucrărilor de construcție și instalare de bază. Șanțuri abrupte și semi-tranșee

Lățimea din partea superioară a prismei de rupere a pantei poate fi determinată folosind Fig. 14.11, compilat, ca și graficele anterioare, pe baza deciziilor lui V.V. Sokolovsky și a tabelelor Institutului Fundamentproekt.

Morgulis M.L., Ivanova L.I. Tabele și grafice pentru construirea contururilor pantelor și determinarea tensiunilor în corpul masivului de sol

Sokolovsky V.V. Statica mediului granular

Orez. 14.10. Pentru a determina unghiul de înclinare maxim admisibil al unei pante plane

TABELUL 14.2. COORDONATE ALE PANTEI LIMITE

y"	Valori – X„la φ”, deg					–X, m	V, m
y"	10	15	12			–X, m	V, m
5,0	5,0	3,5	5,0	5,0 – 3,5 5	2 = 4,4	7,35	7,5
7,5	11,5	7,5	11,5	11,5 – 7,5 5	2 = 9,9	14,85	11,25
10,0	19,0	12,5	19,0	19,0 – 12,5 5	2 = 16,4	24,6	15,0
12,5	27,0	18,0	27,0	27,0 – 18,0 5	2 = 23,4	35,1	18,75
15,0	37,5	24,0	37,5	37,5 – 24,0 5	2 = 32,1	48,15	22,5
17,5	48,5	30,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 41,3	61,95	26,25
20,0	58,0	37,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 49,8	74,7	30,0
24,2	75	50,0	75,0	75,0 – 50,0 5	2 = 65,0	97,5	36,3

Orez. 14.11. Pentru a determina cantitatea ÎN" 0

Conform fig. 14.11 în funcție de valorile lui φ" și H" 0 – h 0, unde

H" 0 = H 0 γ I / c",

se determină mărimea adimensională ÎN" 0, corespunzător lățimii prismei de colaps la adâncime h" 0, din care se calculează lățimea prismei de colaps B 0 pe suprafața solului

B 0 = (B" 0 – h"0 ctgθ 0)c"/y I .

Orez. 14.12. De exemplu 2

1 - conturul taluzului proiectat; 2 - conturul pantei maxime

Lățimea prismei de prăbușire este utilizată atunci când se aproximează conturul curbiliniu al pantei marginale cu un contur întrerupt: lățimea bermelor și platformelor trebuie luată nu mai puțin decât lățimea prismei de colaps a marginii.

Exemplul 14.2. Se impune proiectarea unui taluz de terasament de 40 m înălțime în soluri argiloase cu caracteristici φ" = 12°, c„ = 30 kPa, γ I = 20 kN/m 3, presupunând o înălțime a bancului de 10 m.

Soluţie. La proiectarea pantelor înalte ale terasamentelor cu împărțirea lor în corniche, se recomandă începerea calculului prin construirea conturului pantei finale (care, în prezența unui terasament, este cea mai economică), și apoi aproximați-l cu o pantă de terasament. .

Conform fig. 14,9 pentru φ" = 12° găsim h" 0 = 2,45. Atunci înălțimea maximă a pantei verticale la c„/γ I = 30/20 = 1,5 m conform formulei (14.2) va fi: h 0 = 2,45 · 1,5 = 3,7 m.

Pentru a construi conturul pantei la o adâncime care depășește 3,7 m, setăm valorile la"pe curbele pentru φ" = 10° și φ" = 15° (vezi Fig. 14 8), găsim valorile corespunzătoare la„înțelesuri X„și calculați valorile intermediare prin interpolare X" , și apoi - XȘi y pentru φ" = 12° la o adâncime de 40 m, adică la valoarea la" = (40 – 3,7)/1,5 = 24,2.

Rezumam calculele în tabel. 14.2. Conturul pantei maxime construite din rezultatele calculului este prezentat în Fig. 14.12.

Apoi conform Fig. 14.10 la c„/(γ I H 0) = 30/(20 10) = 0,15 determinăm abrupta maximă a marginii superioare: θ 0 = 61° la φ" = 10°, θ 0 = 70° la φ" = 15° și prin interpolare găsim θ 0 = 61° + (70 – 61)2/5 = 64,6° la φ" = 12°.

Această abruptă a pantei cornisa este mai mare decât cea admisă conform tabelului. 14,1 (63°), prin urmare acceptăm panta marginii superioare ca 1:0,5. Perversurile subiacente, ținând cont de înălțimea mare a pantei, trebuie făcute mai blânde, conturând conturul limitator, așa cum se arată în Fig. 14.12.

Pentru a determina dimensiunea bermei pentru o margine de 10 m înălțime, consultați mai întâi Fig. 14.11 la H" 0 – h„0 = 10/1,5 – 2,45 = 4,22 găsim: B„0 = 3,7 la φ” = 10°, B„0 = 2,5 la φ” = 15°și prin interpolare calculăm: B„0 = 3,7 – (3,7 – 2,5)2/5 = 3,22 la φ” = 12°. Apoi, folosind formula (14.7), determinăm lățimea minimă a prismei de colaps:

B 0 = (3,22 – 2,45 ctg 63°)1,5 = 2,95 m.

Tinand cont de inaltimea mare a pantei, acceptam ÎN 0 = 4 m. Amplasăm berme la fiecare 10 m de-a lungul înălțimii pantei, 2 m pe ambele părți ale conturului pantei maxime și construim o pantă plană în trepte, care leagă punctul final al bermei precedente și punctul de plecare. a celui urmator. Așezarea cornișelor de pantă alocate: a patra 1:3.375, accept 1:3.5; a treia 1:2.9, acceptă 1:3.0; al doilea 1:1.73, acceptă 1:1.75; Poziția marginii superioare este luată într-un raport de 1:0,5. În fig. Figura 14.12 prezintă conturul conturului limită și profilul pantei în trepte rezultat.

Zonele care limitează marginile nefuncționale se numesc berme. Există berme de siguranță, berme de curățare mecanică și berme de transport. Bermurile de siguranță sunt egale cu 1/3 din distanța de înălțime dintre bermurile adiacente. Bermurile de curățare mecanică sunt de obicei mai mari sau egale cu 8 metri (pentru intrarea buldozerelor pentru a curăța roca căzută).

Bermele de transport sunt zone lăsate pe partea nefuncțională a unei cariere pentru circulația vehiculelor. Bermele de siguranță sunt platforme lăsate pe partea nefuncțională a unei cariere pentru a crește stabilitatea acesteia și a reține bucățile de rocă care se prăbușesc. De obicei, acestea sunt ușor înclinate spre panta de deasupra marginii. Bermurile trebuie lăsate la cel mult 3 margini între ele. Prisma de prăbușire este o parte instabilă a paravanului între panta paravanului și planul de colaps natural și este limitată de platforma superioară. Lățimea bazei prismei de colaps (B) se numește berma de siguranță și este determinată de formula:.

Procedura de dezvoltare a mineritului în cariere deschise

Ordinea de desfășurare a exploatării în cariere în câmpul de carieră nu poate fi stabilită în mod arbitrar. Depinde de tipul de zăcământ dezvoltat, topografia suprafeței, forma zăcământului, poziția zăcământului față de nivelul suprafeței predominante, unghiul de adâncire a acestuia, grosimea, structura, distribuția calității mineralelor și a tipurilor. de roci de supraîncărcare. O altă consecință este alegerea tipului de exploatare în cariera deschisă: de suprafață, adânc, de suprafață, de suprafață sau submontană. Acțiunea noastră ulterioară este o decizie preliminară fundamentală cu privire la câmpul de carieră - adâncimea sa posibilă, dimensiunile de-a lungul fundului și suprafeței, unghiurile de pantă ale laturilor, precum și rezervele totale ale masei carierei și în special minerale. Sunt stabilite, de asemenea, posibilele locații ale consumatorilor de minerale, haldele, depozitele de steril și capacitățile aproximative ale acestora, ceea ce face posibilă conturarea posibilelor direcții și rute pentru deplasarea mărfurilor din carieră. Pe baza considerațiilor de mai sus, se stabilesc dimensiunile posibile ale câmpului de carieră, amplasarea acestuia în legătură cu topografia suprafeței, precum și contururile aproximative ale alocației miniere a viitoarei întreprinderi. Abia după aceasta, ținând cont de capacitatea planificată a carierei, se încep să rezolve problema ordinii de desfășurare a operațiunilor miniere în câmpul carierei. Pentru a accelera punerea în funcțiune a carierei și a reduce nivelul costurilor de capital, încep operațiunile miniere acolo unde zăcământul mineral este situat mai aproape de suprafață. Scopul principal al exploatării în cariere este extragerea mineralelor din subsol cu extracția simultană a unui volum mare de supraîncărcare care acoperă și înconjoară zăcământul, care se realizează printr-o organizare clară și extrem de economică a procesului de conducere și cel mai costisitor de minerit în cariere deschise - deplasarea masei de rocă de la fețe la punctele de primire din depozite și haldele (până la 40%). Eficiența deplasării mărfurilor de carieră se realizează prin organizarea de fluxuri durabile de minerale și roci de supraîncărcare în raport cu care se rezolvă problemele deschiderii orizontului de lucru al câmpului de carieră, precum și capacitatea vehiculelor utilizate. Soluțiile tehnice pentru exploatarea în cariere și rezultatele economice ale acesteia sunt determinate de raportul dintre volumele de lucrări miniere și de decopertare în general și de perioadele de activitate a carierei. Aceste relații sunt cuantificate folosind raportul de stripare.

Șanțuri abrupte și semi-tranșee

Pe baza unghiului de înclinare, șanțurile capitale sunt împărțite în cele abrupte. Șanțurile abrupte și adânci au de obicei un aspect intern. În funcție de locația lor față de partea carierei, acestea sunt împărțite în transversale și diagonale. Șanțurile abrupte transversale sunt utilizate în cazurile în care unghiul general de repaus al laturii carierei este mai mic. Șanțurile abrupte diagonale sunt utilizate în mod obișnuit pentru a găzdui transportoare și ascensoare pentru vehicule. Șanțurile abrupte sunt tipice atunci când bermele de transport (rampe) sunt lăsate pe partea nefuncțională.

Ieșiri temporare

Principala diferență între ieșirile temporare și cele glisante este următoarea:

1. Rampele temporare nu se deplasează (nu alunecă) în timpul exploatării alternative a băncilor superioare și inferioare în limitele rampelor;

2. Construcția de rampe temporare, de regulă (în formațiuni stâncoase și semi-stâncoase) include forarea și exploatarea unui bloc de rocă în interiorul rampei până la înălțimea marginii și conducerea rampei, cel mai adesea odată cu deplasarea rocii sablate către panta podelei cu un excavator sau un buldozer;

3. Exploatarea rampelor vechi se realizează prin excavarea rocii sablate și încărcarea acesteia în vehicule;

Traseul rampelor temporare este simplu sau în buclă; coeficientul de alungire al unui traseu temporar simplu depinde în principal de lățimea zonei de lucru. Rampele auto pot fi adiacente orizontului pe o pantă de ghidare, o pantă moale (cu o inserție blândă) și pe o platformă. O culetă pe o pantă de ghidare este tipică pentru rampele de pe orizonturile superioare, deja dezvoltate, atunci când vehiculele se deplasează prin acestea de-a lungul acestor rampe.

AGENȚIA FEDERALĂ PENTRU EDUCAȚIE

INSTITUȚIA DE ÎNVĂȚĂMÂNT DE STAT DE ÎNVĂȚĂMÂNT PROFESIONAL SUPERIOR

Universitatea de Stat Vyatka

Facultatea de Construcții și Arhitectură

Departamentul de Ecologie Industrială și Securitate

B.I.Degterev organizarea sigură a lucrărilor de terasament

Instrucțiuni

la orele practice

Disciplina „Siguranța vieții”

Publicat prin decizie a consiliului editorial și de publicare al Universității de Stat Vyatka

UDC 658.345:614.8(07)

Degterev B.I. Organizarea în siguranță a lucrărilor de excavare. Instrucțiuni metodologice pentru orele practice la disciplina „Siguranța vieții”. – Kirov: Editura VyatGU, 2010. – 12 p.

Orientările discută principalele cauze ale vătămărilor industriale în timpul lucrărilor de excavare. Sunt prezentate metode de calcul al profilelor de pantă și de fixare a pereților gropilor și șanțurilor. Sunt furnizate materialele de referință necesare și sunt prezentate ilustrații. Sarcinile de calcul au fost compilate.

Semnat pentru sigiliu Condiții. cuptor l.

Hartie offset Imprimare Matrix

Nr. de comandă

Textul este tipărit după aspectul original oferit de autor

610000, Kirov, str. Moskovskaya, 36

©B.I.Degterev, 2010

Construirea unui profil de pantă. Calculul prinderii pereților gropilor și șanțurilor

Principalele tipuri de terasamente in constructii industriale si civile sunt amenajarea de gropi, santuri, amenajarea santierului etc. O analiză a vătămărilor în construcții arată că lucrările de pământ reprezintă aproximativ 5,5% din totalul accidentelor; Din numărul total de accidente cu consecințe grave pentru toate tipurile de lucrări, 10% sunt asociate lucrărilor de excavare.

Principala cauză a rănilor în timpul lucrărilor de excavare este prăbușirea solului, care poate apărea din cauza:

a) depășirea adâncimii standard de excavare fără elemente de fixare;

b) încălcarea regulilor de amenajare a șanțurilor și gropilor;

c) proiectarea necorespunzătoare sau stabilitatea și rezistența insuficientă a fixărilor pereților de șanțuri și gropi;

d) dezvoltarea gropilor și șanțurilor cu pante insuficient stabile;

e) apariția unor sarcini suplimentare neevaluate (statice și dinamice) din materiale de construcție, structuri, mecanisme;

f) încălcarea tehnologiei de excavare stabilite;

g) lipsa drenajului sau amenajării acestuia fără a ține cont de condițiile geologice ale șantierului.

1. Construirea taluzelor

Elementele principale ale unei cariere deschise, gropi sau șanțuri fără suport sunt lățimile prezentate în Figura 1 l si inaltime h pervaz, formă de pervaz (plat, spart, curbat, în trepte), unghi de repaus α , abruptitatea pantei (raportul dintre înălțimea pantei și fundația sa h : l).

Orez. 1 – elemente geometrice ale pervazului:

h– înălțimea pervazului; l– latimea paravanului; θ – unghi limită

echilibrul pantei; α – unghiul dintre planul de colaps si

orizont; ABC – prismă de colaps; φ – unghiul de repaus

Stabilirea înălțimii de siguranță a pervazului, abruptului pantei și lățimii celei mai convenabile a bermei este o procedură importantă la dezvoltarea gropilor și șanțurilor, a căror execuție corectă determină eficiența și siguranța lucrărilor de excavare.

Lucrările care implică prezența lucrătorilor în săpături cu pante fără prinderi în soluri vrac, nisipoase și argilo-lutroase deasupra nivelului pânzei subterane (ținând cont de ridicarea capilară) sau solurile drenate prin deshidratare artificială sunt permise la adâncimea de excavare și abruptul pantei specificate în tabel. 1.

La stratificarea diferitelor tipuri de sol, abruptul versanților se determină în funcție de tipul cel mai puțin rezistent la prăbușirea taluzului.

Abruptul versanților săpăturilor cu adâncimea mai mare de 5 m în toate solurile (omogene, eterogene, umiditate naturală, îmbibat de apă) și cu o adâncime mai mică de 5 m atunci când baza săpăturii este situată sub nivelul apei subterane trebuie să fi stabilit prin calcul.

tabelul 1

Abruptă standard a pantei la h≤ 5 m conform SNiP

Tipuri de soluri	Abruptul pantei h : l cu adâncimea de săpătură până la
Tipuri de soluri
Vrac necompactat
nisipos

Lut

Loess

Calculul poate fi efectuat după metoda lui N.N. Maslov, prevăzută în. In toate cazurile, o panta stabila trebuie sa aiba un profil de abruptie variabila, in scadere cu adancimea excavatiei. Tehnica ia în considerare următorii factori:

a) modificări ale caracteristicilor solului în straturile sale individuale;

b) prezența încărcării suplimentare a bermei de taluz cu sarcină distribuită.

La calcul, abruptul profilului pantei este determinată pentru straturile sale individuale de grosime Δ Z= 1...2 m, care ar trebui legat de stratificarea naturală a straturilor dintr-un sol dat.

Diagrama pentru construirea unui profil de pantă este prezentată în Figura 2.

Formule de calcul pentru coordonate X i, m, au următoarea formă:

a) pentru cazul general al unei berme încărcate ( R 0 > 0)

, (1)

R 0

X 0

Z i h

α i

X i

Orez. 2 – schema de realizare a unui profil de panta

b) pentru cazul special al unei berme descărcate ( R 0 = 0)

. (2)

În formulele (1) și (2) se folosesc următoarele notații:

A =γ · Z i · tgφ;

B=P 0 · tgφ + C;

γ – greutatea volumetrică a solului, t/m3;

CU– aderenta specifica solului, t/m2;

R 0 – sarcina uniform distribuita pe suprafata taluzului, t/m2.

Este recomandabil să rezumați rezultatele calculului într-un tabel (Tabelul 2).

Pe baza datelor de calcul, se construiește un profil al unei pante la fel de stabile.

masa 2

Calculul profilului unei pante la fel de stabile folosind metoda lui N.N. Maslov

Z i, m	γ· Z i, t/m2	A, t/m2	ÎN, t/m2	X i, m	α i

Exercitiul 1

Atunci când se efectuează lucrări de excavare legate de dezvoltarea unei gropi, este posibilă prăbușirea solului și rănirea lucrătorilor. Pentru a evita un accident, este necesar să se calculeze abruptul admisibil al pantei gropii la o adâncime de 5 și 10 m pentru solul argilos.

Pentru o groapă de 5 m adâncime:

a) determinați unghiul dintre direcția pantei și orizontală și raportul dintre înălțimea pantei și amplasarea acesteia;

b) faceți o schiță a marginii gropii.

Pentru o groapă de 10 m adâncime:

a) calculați profilul unei pante la fel de stabile, rezumați datele într-un tabel sub formă de tabel. 2;

b) conform datelor din tabelul de calcul, construiți un profil de pantă.

Luați datele inițiale din tabelul 3.

Tabelul 3

Date inițiale pentru sarcina 1


	Lut	Lut	Lut
γ , t/m 3

CU, t/m2
R 0 , t/m2

La rezolvarea problemelor practice, determinarea forțelor transmise de sol către fețele verticale sau înclinate ale structurii este de obicei separată într-o sarcină separată de starea generală de tensiune a masei de sol. Structurile tipice pentru care evaluarea presiunii solului E este esențială sunt diversele tipuri de pereți de sprijin (Fig. 6.1, a), pereții de subsol (Fig. 6.1, b), culeele de pod (Fig. 6.1, c), structurile hidraulice (Fig. 6.1, b). . 6.1, d), garduri pentru gropi, buiandrugi etc.

Orez. 6.1. Presiunea la sol asupra diferitelor structuri.

1 - zona („prismă”) de colaps al solului;

2 - zona („prismă”) de ridicare a solului.

După cum au arătat în mod convingător experimentele și observațiile de teren, presiunea solului E asupra unei structuri depinde în mod semnificativ de direcția, mărimea și natura deplasărilor fețelor de contact verticale sau înclinate ale structurii de-a lungul cărora are loc interacțiunea cu masa de sol.

Să luăm în considerare efectul deplasărilor folosind exemplul unui perete de sprijin simplu (Fig. 6.2). În cazul unui perete nemișcat cu încredere (Fig. 6.2, c), deformările solului apar fără expansiune laterală și de aceea, sub acțiunea doar a greutății proprii a solului, se poate lua σ x = ξσ z = ξγ gr z, unde ξ este coeficientul presiunii laterale a solului (vezi secțiunea 3.3, formula 3.23). În acest caz, presiunea laterală totală pe unitatea de lungime a peretelui (în direcția perpendiculară pe planul xz) va fi determinată ca E 0 = ξγ gr h 2 /2. Presiunea E 0 este de obicei numită presiunea de repaus, întrucât valoarea coeficientului ξ în E 0 corespunde cazului absenţei deplasărilor laterale ale solului.

Orez. 6.2. Dependența presiunii solului de mărime și direcție

deplasarea orizontală a unui perete sau a unei structuri.

Sub influența presiunii solului, se pot produce deplasări U ale structurii în afara solului de rambleu (în Fig. 6.2 sunt luate cu semnul minus, adică U< 0). При этом в массиве грунта образуются поверхности скольжения, и постепенно формируется область обрушения, которую называют colaps prismă (pană)(1 în Fig. 6.2, b). Forțele de rezistență la forfecare care apar în solul deplasat conduc la o scădere a presiunii solului, care, odată cu valoarea deplasării U a a structurii, determinată de formarea unei prisme de colaps, atinge o valoare limită (minimă) numită presiune activă sau cu o împingere E a (Fig. 6.2, a). După cum au arătat experimentele, pentru a obține E a, sunt necesare valori foarte nesemnificative ale deplasării peretelui față de sol (U a ≥ (0,0002 ... 0,002)h, unde h este înălțimea peretelui în m ).

Adesea, ca urmare a acțiunii forțelor externe, structurile se deplasează spre sol. Acest lucru se poate manifesta în structuri care percep sarcini orizontale mari, de exemplu, în cazul rezemarii unui pod arc (Fig. 6.1, c), structuri hidraulice (Fig. 6.1, d) ca urmare a presiunii apei din amonte.

La mutarea peretelui U pe sol (Fig. 6.2, d), a prisma de ridicare a solului(2 în Fig. 6.2, d) și apar forțe de rezistență la forfecare, împiedicând ridicarea. Ca urmare, de-a lungul marginii peretelui are loc o reacție din ce în ce mai mare a solului, care în momentul formării prismei de ridicare atinge o valoare maximă numită presiune pasivă sau rezistență de la sol E p (Fig. 6.2, a). Pentru a dezvolta și a crea presiune pasivă a solului, este necesară o deplasare mare U p a peretelui pe sol, depășind semnificativ (cu 1 ... 2 ordine de mărime) U a. Acest lucru este cauzat, în special, de compactarea solului din spatele peretelui. Sub acțiunea unei sarcini externe care deplasează forțat peretele pe sol, solul se compactează mai întâi și abia apoi începe să se formeze o suprafață de alunecare - ridicarea solului.

Astfel, sub presiune activă se referă la presiunea maximă a solului rambleului pe perete (structură) în condițiile în care peretele este deplasat de la rambleu (datorită deformării bazei de la presiunea rambleului) și solul din spatele peretelui a intrat într-un stare de echilibru limitativ. Presiune pasivă- aceasta este valoarea limită a reacției (presiunea reactivă) în timpul deplasării forțate a peretelui pe sol în condițiile în care solul din spatele peretelui intră într-o stare de echilibru limită (în cadrul prismei de ridicare). Subliniem că în raport cu structura, presiunea activă este activă, iar presiunea pasivă este forța reactivă. Presiunea activă a solului poate fi unul dintre motivele pierderii stabilității unei structuri sau a unui perete (forfecare, înclinare și răsturnare).

Pentru determinarea presiunilor active și pasive asupra structurilor masive de mare rigiditate în practica de proiectare, se folosesc de obicei soluții aproximative, bazate pe conceptele teoriei echilibrului limită (LTE - vezi Secțiunea 3.1), discutate mai jos.

Elementele principale ale exploatării în cariere deschise, gropi sau șanțuri fără pante de asigurare este înălțimea Nși lățimea l marginea, forma, abruptul și unghiul de repaus α (orez. 9.3). Prăbușirea unei margini are loc cel mai adesea de-a lungul liniei Soare, situată la un unghi θ față de orizontală. Volum ABC numită prismă de colaps. Prismă colaps este menținută în echilibru prin forțele de frecare aplicate în planul de forfecare.

Încălcarea stabilității maselor de pământ este adesea însoțită de distrugerea semnificativă a podurilor, drumurilor, canalelor, clădirilor și structurilor situate pe masive de alunecare. Ca urmare a unei încălcări a rezistenței (stabilitatea unei pante naturale sau a unei pante artificiale), se formează elemente caracteristice alunecare de teren(orez. 9.4).

Stabilitatea pantei analizat folosind teoria echilibrului limită sau tratând o prismă de colaps sau alunecare de-a lungul unei suprafețe potențiale de alunecare ca pe un corp rigid.

Orez. 9.3. Diagrama pantei solului: 1 - panta; 2 - linie de alunecare; 3 - linie corespunzătoare unghiului de frecare internă; 4 - contur posibil al pantei în timpul prăbușirii; 5 - prisma de colaps al solului

Orez. 9.4. Elemente de alunecare de teren
1 - suprafata de alunecare; 2 - corp de alunecare de teren; 3 - perete stand; 4 - poziția taluzului înainte de deplasarea alunecării de teren; 5 - roca de bază a versantului

Stabilitatea pantei depinde în principal de înălțimea și tipul de sol. Pentru a stabili unele concepte, luați în considerare două probleme elementare:

stabilitatea pantei solului ideal afânat;
stabilitatea pantei unei mase de sol perfect coezive.

Stabilitatea pantei solului ideal afânat

Să luăm în considerare în primul caz stabilitatea particulelor de o curgere liberă ideală sol alcătuind panta. Pentru a face acest lucru, să creăm o ecuație de echilibru pentru o particulă solidă M, care se află pe suprafața pantei ( orez. 9.5,a). Să extindem greutatea acestei particule Fîn două componente: normal N până la suprafața pantei AB si tangenta T Pentru ea. În același timp, puterea T tinde să miște particula M până la poalele pantei, dar va fi îngreunată de o contraforță T", care este proporțională cu presiunea normală.

Stabilitatea pantei unei mase de sol perfect coezive

Sa luam in considerare stabilitatea panteiIADînălţime N k pentru sol coeziv ( orez. 9,5,6). O încălcare a echilibrului la o anumită înălțime maximă va avea loc de-a lungul unei suprafețe plane de alunecare VD, înclinat cu un unghi θ față de orizont, deoarece cea mai mică zonă a unei astfel de suprafețe între puncte ÎNȘi D va avea un avion VD. Forțele specifice de adeziune vor acționa pe tot acest plan CU.