Potencialna kolapsna prizma. Kaj so varnostne ograje. Zlom prizma. ♯ Pritisk tal na ograjeno površino

drsni klin) je nestabilen del masiva police s strani njegovega pobočja, zaprt med delovnim in stabilnim kotom pobočja police.

Koncept propadne prizme se uporablja pri izračunu pobočij, ki so odporni proti zdrsu in preprečujejo zemeljske plazove.

Poglej tudi

Napišite recenzijo na članek "Strnite prizmo"

Opombe (uredi)

Literatura

• A. Z. Abukhanov, "Mehanika tal"
• M. A. Šubin Pripravljalna dela za izgradnjo korita železniške proge. - M .: Transport, 1974.

Povezave

• // Enciklopedični slovar Brockhausa in Efrona: v 86 zvezkih (82 zvezkih in 4 dodatni). - SPb. , 1890-1907.

Odlomek iz Collapse Prism

Ko so husarji vstopili v vas in je Rostov odšel k princesi, je v množici nastala zmeda in neskladje. Nekateri moški so začeli govoriti, da so ti prišleki Rusi in ne glede na to, kako užaljeni so bili, da mlade dame ne bodo izpustili. Dron je bil enakega mnenja; a takoj ko je to izrazil, so Karp in drugi možje napadli bivšega glavarja.
- Koliko let si jedel svet? - je zakričal Karp nanj. - Vsi ste eno! Izkopal boš vrč, ga odnesel, kaj, uničil naše hiše ali ne?
- Rečeno je bilo, da mora biti red, nihče naj ne gre iz hiš, da ne bi vzel modrine smodnika - to je vse! je zavpil drugi.
- Za vašega sina je bila vrsta in verjetno ste se zasmilili svoje ironije, - je nenadoma hitro spregovoril starček in napadel Drona, - in obril je mojega Vanka. Eh, umrli bomo!
- Potem bomo umrli!
"Nisem zavračanje sveta," je dejal Dron.
- To ni zavrnitev, zrasel mu je trebuh! ..
Dva dolga moža sta rekla svoje. Takoj, ko se je Rostov v spremstvu Iljina, Lavruške in Alpatycha približal množici, je Karp, rahlo nasmejan, položil prste za krilo, stopil naprej. Dron pa je vstopil v zadnje vrste in množica se je približala.
- Zdravo! kdo je tukaj tvoj glavar? - je zavpil Rostov in se s hitrim korakom povzpel k množici.
- Poglavar torej? Kaj potrebuješ? .. - je vprašal Karp. Toda preden je imel čas za dokončanje, mu je kapa odletela in glava se mu je od močnega udarca stresla na stran.
- Kapo dol, izdajalci! - je zavpil polnokrvni glas Rostova. - Kje je glavar? Zavpil je z divjim glasom.

Izračun posedanja je tako, da se posedki na eni strani enačijo s žigom (fleksibilnim ali togim), ki se nahaja na elastičnem homogenem linearno deformabilnem polprostoru, in na drugi strani s površino neomejenega linearno deformabilnega plast z enakimi vrednostmi zunanje obremenitve, ki deluje enako vzdolž celotne meje te plasti, in deformacijskim modulom. Kot rezultat te izenačitve najdemo debelino takšne plasti h eq, ki se imenuje ekvivalent. Slika 5.6.1 prikazuje shemo metode:

Izračun poselitve po metodi enakovredne plasti

♯ Vrste kršitev naklona

Pobočje je umetno ustvarjena površina, ki omejuje naravni talni masiv, izsek ali nasip.

Pobočja so pogosto izpostavljena deformacijam v obliki udorov (slika 5.7.1, a), zemeljskih plazov (glej sliko 5.7.1 b, c, d), drobljenja in povešenosti (glej sliko 5.7.1, e).

Do kolapsa pride, ko talni masiv izgubi oporo ob vznožju pobočja. Za plazove in zemeljske plazove je značilno premikanje določene prostornine tal. Do razpadanja pride, ko strižne sile presežejo upor nekohezivne zemlje na nezavarovani površini. Drsenje (povešanje) je postopna deformacija spodnjega dela zalivenega pobočja ali pobočja brez nastanka čistih drsnih površin.

Glavni razlogi za izgubo stabilnosti pobočij so:

- naprava nesprejemljivo strmega pobočja;

- odprava naravne podpore talne mase zaradi razvoja jarkov, temeljnih jam, spodkopavanja pobočij itd .;

- povečanje zunanje obremenitve na pobočju, na primer gradnja konstrukcij ali skladiščenje materialov na pobočju ali v bližini;

- zmanjšanje oprijema in trenja tal, ko je navlažena, kar je možno s povečanjem nivoja podzemne vode;

- napačna oznaka izračunanih lastnosti trdnosti tal;

- vpliv tehtalnega delovanja vode na tla na dnu;

- dinamični učinki (promet, zabijanje pilotov itd.), manifestacija hidrodinamičnega tlaka in potresnih sil.

Kršitev stabilnosti pobočij je pogosto posledica več razlogov, zato je treba med raziskovanjem in projektiranjem oceniti verjetne spremembe pogojev obstoja tal na pobočjih v celotnem obdobju njihovega delovanja.

Slika 5.7.1. Tipične vrste deformacij pobočij:
a - propad; b - drsna; c - plaz; d - plaz z razpokom; d - oteklina;
1 - ravnina propada; 2 - drsna ravnina; 3 - natezna razpoka; 4 - dvig tal;
5 - šibka plast; b, 7 - stalni in začetni nivoji vode;
8 - plavajoča površina; 9 - krivulje depresije.

Obstajajo tri vrste okvare pobočja:

- uničenje sprednjega dela pobočja. Za strma pobočja (a> 60 °) je značilno drsenje z uničenjem sprednjega dela pobočja. Takšno uničenje se najpogosteje pojavi v viskoznih tleh z oprijemom in kotom notranjega trenja;

- uničenje spodnjega dela pobočja. Na razmeroma položnih pobočjih pride do uničenja na ta način: drsna površina je v stiku z globoko nameščeno trdno plastjo. Ta vrsta uničenja se najpogosteje pojavi v šibkih ilovnatih tleh, ko je trda plast globoka;

- uničenje notranjega dela pobočja. Do okvare pride tako, da rob drsne površine sega nad sprednji del pobočja. Do takšnega uničenja pride tudi v ilovnatih tleh, ko je trdna plast relativno plitva.

♯ Metode za izračun stabilnosti pobočij

Glavni elementi odprtega kopa, jame ali jarkov brez pritrdilnih pobočij so višina H in širina l police, njena oblika, strmina in kot naklona α (slika 5.8.1). Zrušitev police se najpogosteje zgodi vzdolž črte BC, ki se nahaja pod kotom θ proti obzorju. Prostornina ABC se imenuje kolapsna prizma. Porušitvena prizma je v ravnotežju s tornimi silami, ki delujejo v strižni ravnini.

Diagram naklona tal:
1 - naklon; 2 - drsna črta; 3 - črta, ki ustreza kotu notranjega trenja;
4 - možni obris pobočja med propadom; 5 - prizma propada talnega masiva.

Stabilnost pobočij analiziramo s teorijo mejnega ravnotežja ali z upoštevanjem prizme sesedanja ali drsenja po potencialni drsni površini kot togega telesa.

Stabilnost pobočja je odvisna predvsem od njegove višine in vrste tal. Za vzpostavitev nekaterih konceptov upoštevajte dve osnovni nalogi:

- stabilnost pobočja idealno ohlapnih tal;

- stabilnost pobočja idealno kohezivne talne mase.

Poglejmo v prvem primeru stabilnost delcev idealno rahle zemlje, ki sestavljajo pobočje (slika 5.8.2.a). Za to sestavimo ravnotežno enačbo za trdni delec M, ki leži na površini pobočja. Težo tega delca F razstavimo na dve komponenti: normalo N na površino pobočja AB in tangento T nanjo. V tem primeru sila T teži k premikanju delca M do vznožja pobočja, vendar jo bo ovirala nasprotna sila T", ki je sorazmerna normalnemu tlaku.

Diagram sil, ki delujejo na delček pobočja: a - ohlapna tla; b - kohezivna tla

kjer je f koeficient trenja talnega delca ob tla, enak tangentu kota notranjega trenja.

Enačba projekcije vseh sil na nagnjeno stran pobočja pod pogoji mejnega ravnotežja

kjer je tanα = tanφ, torej α = φ.

Tako je mejni kot naklona rahle zemlje enak kotu notranjega trenja. Ta kot se imenuje kot mirovanja.

Upoštevajte stabilnost pobočja IM z višino H do za kohezivna tla (slika 5.8.2b). Neravnovesje na določeni mejni višini se bo pojavilo na ravni drsni površini VD, nagnjeni pod kotom θ do obzorja, saj bo imela ravnina VD najmanjšo površino takšne površine med točkama V in D. V tej ravnini bodo delovale specifične kohezijske sile C.

Enačba ravnotežja vseh sil, ki delujejo na zemeljsko prizmo AED.

Glede na sl. 5.8.2b stran strnjene prizme AB = H na ctg θ, dobimo

kjer je γ specifična teža tal.

Sile, ki se upirajo drsenju, so le sile specifičnega oprijema, ki so razporejene po drsni ravnini.

V zgornji točki B prizme AVD bo tlak nič, v spodnji točki D pa največji, nato v sredini - polovica specifične adhezije.

Sestavimo enačbo za projekcijo vseh sil na drsečo ravnino in jo enačimo na nič:

kje

Če nastavimo sin2θ = 1 pri θ = 45 °, dobimo

Iz zadnjega izraza je razvidno, da se bo pri višini jame (pobočja) H k> 2s / γ masa tal zrušila vzdolž določene ravnine zdrsa pod kotom θ do obzorja.

Tla imajo ne le oprijem, ampak tudi trenje. V zvezi s tem postane problem stabilnosti pobočja veliko bolj zapleten kot v obravnavanih primerih.

Zato se je v praksi za reševanje problemov v strogi formulaciji razširila metoda krožnih cilindričnih drsnih površin.

♯ Metoda krožnih cilindričnih drsnih površin

Metoda krožnih cilindričnih drsnih površin je postala razširjena v praksi. Bistvo te metode je najti krožno-cilindrično drsno površino s središčem v neki točki O, ki poteka skozi dno pobočja, za katero bo koeficient stabilnosti minimalen (slika).

riž. 5.9.1. Shema za izračun stabilnosti pobočja po metodi krožne drsne površine

Izračun se izvede za predelek, za katerega je drsni klin ABC razdeljen na n navpičnih predelkov. Predpostavlja se, da so normalne in tangencialne napetosti, ki delujejo na drsno površino, znotraj vsakega od predelkov drsnega klina, določene s težo tega predelka Q t in so enake:

kjer je And i površina drsne površine znotraj 1. navpičnega predela, And i = 1l i;

l je dolžina drsnega loka v ravnini risbe (glej sliko 5.6.1).

Strižna odpornost proti zdrsu vzdolž obravnavane površine v mejnem stanju τ u = σ tgφ + c

Stabilnost pobočja lahko ocenimo z razmerjem momentov držanja M s, l in strižnih sil M s, a. V skladu s tem je varnostni faktor stabilnosti določen s formulo

Moment zadrževalnih sil glede na O je moment sil Q i.

Moment strižnih sil glede na točko O

♯ Pritisk tal na ograjeno površino

Tlak tal na ograjeno površino je odvisen od številnih dejavnikov: načina in zaporedja zasipavanja; naravno in umetno zbijanje; fizikalne in mehanske lastnosti tal; nenamerno ali sistematično tresenje tal; usedlina in premik stene pod lastno težo, pritisk tal; vrsta sosednjih struktur. Vse to močno otežuje nalogo določanja tlaka tal. Obstajajo teorije za določanje tlaka v tleh z uporabo predpogojev, ki omogočajo reševanje problema z različno stopnjo natančnosti. Upoštevajte, da se rešitev tega problema izvaja v ravnem okolju.

Obstajajo naslednje vrste bočnega pritiska na tla:

Tlak mirovanja (E 0), imenovan tudi naravni (naravni), deluje, ko stena (obdaja površina) miruje ali so relativni premiki tal in strukture majhni (sl.

Diagram tlaka počitka

Aktivni tlak (E a), ki nastane pri znatnih premikih konstrukcije v smeri tlaka in nastajanju drsnih ravnin v tleh, ki ustreza njenemu končnemu ravnovesju (slika 5.10.2). ABC - podnožje strnjene prizme, višina prizme 1 m;

riž. 5.10.2 Diagram aktivnega tlaka

Pasivni tlak (E p), ki se pojavi pri znatnih premikih konstrukcije v nasprotni smeri od smeri tlaka in ga spremlja začetek "dviganja tal" (slika 5.10.3). ABC - osnova izbočene prizme, višina prizme 1 m;

Pasivni tlačni krog

Dodatni reaktivni tlak (E r), ki nastane, ko se konstrukcija premika proti tlom (v nasprotni smeri od tlaka), vendar ne povzroča »dviganja tal«.

Največja od teh obremenitev (za isto konstrukcijo) je pasivni tlak, najmanjša pa aktivna. Razmerje med obravnavanimi silami je videti takole: E a<Е о <Е r <Е Р

44 Algoritem za izračun posedanja temeljev

Problem izračunavanja posedanja osnove je reduciran na izračun integrala.

SNiP predvideva izračun integrala po numerični metodi z razdelitvijo talnih plasti baze na ločene osnovne plasti toltsin h i in uvedejo se naslednje predpostavke:

1. Vsaka osnovna plast ima konstanti E 0 in μ 0

2. Napetost v osnovni plasti je konstantna po globini in je enaka polovični vsoti zgornje in spodnje napetosti

3. Na globini je meja stisnjenega sloja, kjer je σ zp = 0,2σ zq (kjer je σ zq napetost zaradi lastne teže tal)

Algoritem za izračun posedanja temeljne podlage

1. Podlaga je razdeljena na osnovne plasti z debelino; kjer h i<0.4b, b- ширина подошвы фундамента.

2. Zgradimo graf napetosti iz lastne teže tal σ zq

3. Zgradite diagram napetosti od zunanje obremenitve σ zp

4. Vzpostavljena je meja stisljivih plasti.

5. Določite napetost v vsaki osnovni plasti: σ zpi = (σ zp zgoraj + σ zp spodaj) / 2

6. Izračuna se poselitev vsake osnovne plasti: S i = βσ zpi h i / E i

7. Končni obračun temelja se izračuna kot vsota poravnave
vseh elementarnih plasti, vključenih v mejo stisljivih plasti.

45. Koncept izračuna obračuna v času

Z opazovanjem sedimentov temeljev smo dobili graf razvoja sedimenta v času.

Uveden je koncept stopnje konsolidacije: U = S t / S KOH

Končni osnutek se izračuna po metodi SNiP.

Stopnjo konsolidacije določimo z rešitvijo diferencialne enačbe enodimenzionalne filtracije:

U = 1-16 (1-2 / π) e - N / π 2 + (1 + 2 / (3π)) e -9 N / 9 + ...

Fizični pomen stopnje konsolidacije je izražen z vrednostjo kazalnika N:

N = π 2 k Ф t / (4m 0 h 2 γ ω)

kjer, k Ф ~ koeficient filtracije, [cm / leto]

m 0 - koeficient relativne stisljivosti plasti; [cm 2 / kg]

h je debelina stisljive plasti; [cm]

t je čas; [leto]

γ ω - specifična teža vode

Določite posedanje temeljne podlage po 1, 2 in 5 letih. Tlak pod podplatom temelja p = 2 kgf / cm 2; tla - ilovica; debelina stisnjene plasti je 5m; filtracijski koeficient k Ф = 10 - 8 cm / s; Koeficient relativne stisljivosti ilovice m 0 = 0,01 cm 2 / kg.

1. Določite vrednost konsolidacijskega razmerja: ^ Pe od sekund do leta

С V = k Ф / (m 0 γ ω) = (10 -8 * 3 * 10 7) (cm / leto) / (0,01 (cm2 / kg) * 0,001) = 3 * 10 4 cm 2 / leto

2. Določite vrednost N:

N = π 2 С V t / (4h 2) = 0,3t

3. Določite vrednost stopnje konsolidacije:

U 1 = 1-16 (1-2 / π) e -0,3 t / π 2

4. Izračunamo vrednost končnega osnutka:

S = hm 0 p = 500 * 0,01 * 2 = 10 cm

5. Padavine izračunamo v času kot:
S t = S k U i

Območja, ki omejujejo nedelujoče robove, se imenujejo berme. Razlikujemo med varnostnimi, mehanskimi čistilnimi in transportnimi. Varnostne berme so enake 1/3 višinske razdalje med sosednjimi bermami. Mehanske čistilne berme so običajno večje ali enake 8 metrim (za vožnjo z buldožerji za čiščenje ohlapnih kamnin).

Transportne berme so površine, ki ostanejo zunaj kamnoloma za gibanje vozil. Varnostne berme so površine, ki so puščene na nedelovni strani kamnoloma, da se poveča njegova stabilnost in zadržijo ohlapni kosi kamnine. Običajno so rahlo nagnjeni proti ležečemu škarpu. Berme je treba pustiti v največ 3 policah. Propadna prizma je nestabilen del police med pobočjem police in ravnino naravnega kolapsa in je omejena z zgornjo ploščadjo. Širina podnožja strnjene prizme (B) se imenuje varnostna berma in je določena s formulo:.

Postopek za razvoj odprtega rudarjenja

Vrstnega reda razvoja površinskega rudarjenja znotraj kamnoloma ni mogoče določiti poljubno. Odvisno je od vrste nahajališča, ki se razvija, topografije površine, oblike nahajališča, položaja nahajališča glede na prevladujočo gladino površine, kota njegovega padca, debeline, strukture, porazdelitve kakovosti mineralov in vrste obremenitve. Nadaljnja posledica je izbira vrste odprtega rudarjenja: površinsko, globoko, gorsko, gorsko-globoko ali podgorsko. Naše nadaljnje ukrepanje je temeljna predhodna odločitev o kamnolomskem polju - njegovi možni globini, dimenzijah vzdolž dna in površine, kotih stranskih pobočij ter predvsem skupnih zalogah tekoče mase in mineralov. Določene so tudi možne lokacije porabnikov mineralnih surovin, odlagališča, jalovišča in njihove okvirne kapacitete, kar omogoča začrtanje možnih smeri in načinov premikanja kamnološkega tovora. Na podlagi zgornjih premislekov se določijo možne dimenzije polja kamnoloma, njegova lokacija v povezavi s površinskim reliefom, pa tudi približne konture rudarske parcele bodočega podjetja. Šele po tem, ob upoštevanju načrtovane zmogljivosti kopa, pričnejo reševati problem vrstnega reda razvoja rudarskih dejavnosti znotraj odprtega polja. Da bi pospešili zagon kamnoloma in zmanjšali raven kapitalskih stroškov, se rudarjenje začne tam, kjer je nahajališče mineralov bližje površini. Glavni cilj odprtega rudarjenja je pridobivanje mineralnih surovin iz zemeljskega nedrma ob hkratnem izkopu velikega volumna odkritij, ki pokrivajo in zapirajo nahajališče, dosežemo z jasno in visoko ekonomično organizacijo vodilnega in najdražjega procesa odprtega rudarjenja. jamsko rudarjenje - premik kamninske mase od robov do zbirnih mest v skladiščih in odlagališčih (do 40%). Učinkovitost gibanja kamnološkega tovora je dosežena z organizacijo stabilnih pretokov mineralov in nadgradnje, v zvezi s katerimi se rešujejo vprašanja odpiranja delovnih obzorij kamnološkega polja, pa tudi zmogljivosti uporabljenih vozil. Tehnične rešitve odprtega kopa in njegovi ekonomski rezultati so določeni z razmerji med obsegom odkopavanja in rudarjenja nasploh ter z obdobji delovanja kamnoloma. Ta razmerja so kvantificirana z uporabo razmerja odstranjevanja.

Strmi jarki in poljarki

Po kotu naklona so kapitalni jarki razdeljeni na strme. Globoko nameščeni strmi jarki se običajno položijo znotraj. Glede na lokacijo glede na steno jame jih delimo na prečne in diagonalne. Prečni strmi jarki se uporabljajo v primerih, ko je skupni kot naklona strani jame manjši. Diagonalni strmi jarki se običajno uporabljajo za namestitev transportnih trakov in dvigal za vozila. Strmi jarki so značilni, ko transportne berme (rampe) pustimo na nedelujoči strani.

Začasni kongresi

Glavna razlika med začasnimi klančinami in drsnimi klančinami je naslednja:

1. Začasne rampe se ne premikajo (ne drsijo) pri izmenično obdelavi zgornjih in spodnjih klopi znotraj klančin;

2. Gradnja začasnih klančin praviloma (v skalnatih in polskalnatih formacijah) obsega vrtanje in razstreljevanje skalnega bloka znotraj rampe do višine rampe in zagon rampe, najpogosteje s premikanjem rampe. z bagrom ali buldožerjem razstreli kamen na tla;

3. Razvoj starih klančin se izvede z izkopom razstreljene kamnine z nakladanjem v cestni promet;

Trasa začasnih izhodov je enostavna ali zankasta, faktor raztezka preproste začasne poti je odvisen predvsem od širine delovne ploščadi. Izstopne rampe so lahko ob obzorjih na krmilnem pobočju, zmehčanem pobočju (z nežnim vložkom) in na mestu. Sosednje na vodilnem pobočju je značilno za rampe na zgornjih, že izdelanih obzorjih s preskočnim prometom avtomobilov po teh klančinah.

Pri reševanju praktičnih problemov se od splošnega napetostnega stanja talne mase običajno kot ločen problem loči določanje sil, ki jih tla prenašajo na navpične ali nagnjene robove konstrukcije. Tipične konstrukcije, za katere je bistvena ocena tlaka tal E, so različne vrste podpornih sten (slika 6.1, a), stene kleti (sl. 6.1, b), oporniki mostov (sl. 6.1, c), hidravlični konstrukcije (slika 6.1, d), ograje temeljnih jam, preklad itd.

riž. 6.1. Pritisk tal na različne strukture.

1 - območje ("prizma") porušitve tal;

2 - območje (»prizma«) prevrata tal.

Poskusi in terenska opazovanja so prepričljivo pokazali, da je tlak tal E na konstrukcijo bistveno odvisen od smeri, velikosti in narave premikov navpičnih ali nagnjenih kontaktnih ploskev konstrukcije, po katerih poteka interakcija z maso tal.

Razmislimo o vplivu premikov na primeru najpreprostejše podporne stene (slika 6.2). V primeru samozavestno nepremične stene (slika 6.2, c) pride do deformacij tal brez bočnega raztezanja in zato lahko pod vplivom samo lastne teže tal vzamemo σ x = ξσ z = ξγ gr z, kjer je ξ je koeficient bočnega tlaka tal (glej razdelek 3.3, f-la 3.23). V tem primeru se skupni bočni tlak na enoto dolžine stene (v smeri, pravokotni na ravnino xz) določi kot E 0 = ξγ gr h 2/2. Tlak E 0 se običajno imenuje pritisk mirovanja, saj vrednost koeficienta ξ v E 0 ustreza primeru odsotnosti stranskih premikov tal.

riž. 6.2. Odvisnost tlaka tal od velikosti in smeri

vodoravni premik stene ali konstrukcije.

Pod vplivom tlaka tal lahko pride do premikov U konstrukcije na stran zasipane zemlje (na sliki 6.2, vzeto s predznakom minus, t.j. U< 0). При этом в массиве грунта образуются поверхности скольжения, и постепенно формируется область обрушения, которую называют kolaps prizma (klin)(1 na sliki 6.2, b). Sile strižnega upora, ki nastanejo v premikajoči se zemlji, vodijo do zmanjšanja tlaka v tleh, ki pri vrednosti premika U a konstrukcije, določeni z nastankom kolapsne prizme, doseže mejno (minimalno) vrednost, imenovano aktivni pritisk oz rašpica E a (slika 6.2, a). Poskusi so pokazali, da so za dosego E a potrebne zelo neznatne vrednosti odmika stene od tal (U a ≥ (0,0002 ... 0,002) h, kjer je h višina stene v m).

Pogosto se zaradi delovanja zunanjih sil strukture premaknejo proti tlom. To se lahko kaže v konstrukcijah, ki zaznavajo velike horizontalne obremenitve, na primer v primeru opora obokanega mostu (slika 6.1, c), hidravličnih konstrukcij (slika 6.1, d) kot posledica pritiska gorvodno vodo.

Ko se U stene premakne na tla (slika 6.2, d), a dvignjena prizma(2 na sliki 6.2, d) in nastanejo strižne uporne sile, ki preprečujejo gibanje navzgor. Posledično se ob robu stene pojavlja vedno večja reakcija tal, ki v času nastanka potisne prizme doseže največjo vrednost, imenovano pasivni pritisk oz upor tal E p (slika 6.2, a). Za razvoj in ustvarjanje pasivnega tlaka tal je potreben velik premik U p stene na tla, ki znatno (za 1 ... 2 reda velikosti) presega U a. To je predvsem posledica zbijanja tal za steno. Pod delovanjem zunanje obremenitve, ki steno na silo premakne na tla, se tla najprej zbijejo in šele nato začne nastajati drsna površina - dvig tal.

Tako pod aktivni pritisk omejevalni pritisk nasutnih tal na steno (konstrukcijo) se razume pod pogoji, ko se stena odmakne od nasutja (zaradi deformacije podlage od tlaka zasipanja) in zemlja za zidom preide v stanje končnega stanja. ravnotežje. Pasivni pritisk- to je mejna vrednost reakcije (reaktivnega tlaka) pri prisilnem premikanju stene na tla v pogojih, ko tla za steno preidejo v stanje mejnega ravnotežja (znotraj potisne prizme). Poudarjamo, da je v odnosu do strukture aktivni tlak aktiven, pasivni pritisk pa reaktivna sila. Aktivni pritisk tal je lahko eden od razlogov za izgubo stabilnosti konstrukcije ali stene (striženje, valjanje in prevračanje).

Za določitev aktivnih in pasivnih pritiskov na masivne konstrukcije visoke togosti se v projektni praksi običajno uporabljajo približne rešitve, ki temeljijo na konceptih teorije omejevalnega ravnotežja (MPE - glej razdelek 3.1), obravnavanih v nadaljevanju.

Glavne vrste zemeljskih del v stanovanjski in civilni gradnji so razvoj jam, jarkov, načrtovanje lokacije itd.
Analiza poškodb v gradbeništvu kaže, da zemeljska dela predstavljajo približno 5,5 % vseh nesreč, od celotnega števila nesreč s težjo posledico pri vseh vrstah del pa je 10 % povezanih z zemeljskimi deli.

riž. 1. Shema naklona
Glavni vzrok za poškodbe pri zemeljskih delih je porušitev tal. Vzroki za udor tal so predvsem razvoj tal brez pritrdilnih elementov s presežkom kritične višine navpičnih sten jarkov in jam, nepravilna zasnova pritrdilnih elementov za stene jarkov in jam itd.
Razvita tla delimo v tri velike skupine: kohezivna (ilovnata in podobno); neskladna (peščena, nasipna) in lesna.
Izkopna dela se lahko začnejo le, če obstaja projekt za izdelavo del ali tehnološke karte za razvoj tal.
V skladu z varnostnimi pravili se lahko kopanje jam in plitvih jarkov v tleh naravne vlage in v odsotnosti podtalnice izvaja brez pritrdilnih elementov. Obstajata dva načina za preprečevanje propadanja in zagotavljanje stabilnosti talnih mas: z ustvarjanjem varnih talnih pobočij ali s postavitvijo pritrdilnih elementov. V večini primerov pride do propada tal zaradi kršitve strmine pobočij izkopanih jam in jarkov.
Glavni elementi jame, jame ali jarka brez pritrditve so širina l in višina H klopi, oblika klopi, kot naklona α in strmina. Zrušitev police se najpogosteje zgodi vzdolž črte AC, ki se nahaja pod kotom θ proti obzorju. Prostornina ABC se imenuje kolapsna prizma. Kolapsna prizma je v ravnotežju s trepijevimi silami, ki delujejo v strižni ravnini.
Za kohezivna tla uporabite koncept "kot notranjega trenja" φ. Ta tla imajo poleg sil trenja tudi silo oprijema med delci. Adhezijske sile so dovolj velike, da je kohezivna tla precej stabilna. Med razvojem (kosom) pa se tla zrahljajo, njihova struktura se poruši in izgubijo kohezijo. Spreminjajo se tudi sile trenja in oprijema, ki se z naraščajočo vlago zmanjšujejo. Zato je tudi stabilnost nezavarovanih pobočij nestabilna in ostane začasno, dokler se ne spremenijo fizikalne in kemijske lastnosti tal, povezane predvsem z atmosferskimi padavinami v poletnem času in posledičnim povečanjem vlažnosti tal. Torej je kot mirovanja φ za suhi pesek 25 ... 30 °, mokri pesek 20 °, suho glino 45 ° in mokro glino 15 °. Pomembna je določitev varne višine klopi in kota naklona. Varnost izkopa je odvisna od pravilne izbire kota naklona.
Na podlagi teorije stabilnosti kamnin je kritična višina navpične stene pri α = 90 ° določena s formulo V. V. Sokolovskega:

kjer je H cr kritična višina navpične stene, m; С - kohezijska sila tal, t / m 2; ρ - gostota tal, t / m 3; φ je kot notranjega trenja (C, ρ, φ so določeni iz tabel).
Pri določanju največje globine jame ali jarka z navpično steno se uvede varnostni faktor, ki je enak 1,25:

Naklon jame ali jarka, izdelan v ohlapnih tleh, bo stabilen, če kot, ki ga tvori njegova površina z obzorjem, ne presega kota notranjega trenja tal.
Na odprtih kopih, razvitih do velike globine (20 ... 30 m in več), največjo nevarnost predstavljajo zemeljski plazovi, ki lahko skupaj s stroji, opremo in servisnim osebjem zapolnijo spodnji del dela. Največ plazov se pojavi spomladi in jeseni v obdobjih aktivnih poplavnih voda, deževja in odmrzovanja.
Največja dovoljena globina jam in jarkov z navpičnimi stenami brez pritrdilnih elementov H pr, pa tudi dovoljena strmina pobočij (razmerje med višino pobočja in njegovo lokacijo - H: l) za različna tla sta podana v tabeli. . V primeru, ko je vzdolž višine pobočja zasutost različnih tal, je strmina pobočja določena z najšibkejšimi tlemi.
Pri razvoju jam in jarkov se izvajajo naslednja dela z računsko utemeljitvijo kot preventivni ukrepi za zatiranje plazov in udorov: vgradnja podpornih sten; namerno porušitev previsnih krošenj; zmanjševanje kota pobočja s čiščenjem z vlačilci ali razdelitvijo pobočja na klopi z napravo vmesnih berm.
Pritrditev navpičnih sten jarkov in jam se izvaja tako z inventarnimi kot neinventarnimi napravami.

Tabela 1. Dovoljeni parametri pobočij, izvedenih brez pritrdilnih elementov

Tla	H pr, m	Globina izkopa, m
		do 1.5		do 3		do 5
		α, stopinj	H: l	α, stopinj	H: l	α, stopinj	H: l
V razsutem stanju nekonsolidirano Pesek in gramoz Peščena ilovica Ilovica Glina	1 1 1,25 1,5 1,5	56 63 76 90 90	1:0,25 1:0,5 1:0,25 1:0 1:0	45 45 56 63 76	1:1 1:1 1:0,67 1:0,5 1:0,25	39 45 50 53 63	1:1,25 1:1 1:0,85 1:0,75 1:0,5

Vrste pritrdilnih elementov so lahko različne. Njihove zasnove so odvisne od vrste tal, globine izkopa in projektnih obremenitev. V kohezivnih tleh naravne vlage so nameščeni nosilci ščitov (z režo v eni plošči, v mokrih ohlapnih tleh pa trdni. Distančniki takšnih nosilcev so drsni.
Nosilci se zanašajo na aktivni pritisk na tla. Aktivni tlak v peščenih tleh, kjer so adhezijske sile med delci zanemarljive, Pa,

kjer je H globina jarka, m; ρ - gostota tal, t / m 3; φ - kot mirovanja (kot notranjega trenja za kohezivna tla), stopinj.
Za kohezivna tla, aktivni pritisk tal

Kjer je C oprijem tal.
Pri izračunu pritrdilnih elementov v kohezivnih tleh je treba upoštevati, da pri izračunu jam in jarkov tla na površini zrahljajo in izgubijo svojo kohezijo, zato je drugi del formule v nekaterih primerih mogoče prezreti.
Graf aktivnega tlaka tal je trikotnik, katerega vrh se nahaja ob robu roba jarka, največja vrednost tlaka p max pa je na ravni dna jarka.

riž. 2. Shema panelne plošče:
1 - distančniki; 2 - stojala; 3 - ščiti; 4 - diagram tlaka
riž. 3. Sidrni jarki:
1 - sidro; 2 - tipska linija; 3 - kolaps prizma; 4 - ščiti; 5 - stojalo
Pri pritrdilnih elementih distančnika, pritrdilnih desk, stojal in distančnikov so predmet izračuna. Distančniki so zasnovani za trdnost in stabilnost.
Razdalja med stebri za pritrditev inventarja plošč je odvisna od širine uporabljenih plošč h:

V primerih, ko distančniki v pritrdilnih elementih jarkov otežujejo izvajanje gradbenih in inštalacijskih del v njih, na primer pri polaganju cevovodov ali drugih komunikacij, se namesto distančnikov uporabljajo oporniki in sidra.
Opozoriti je treba, da sta priprava in demontaža uporabljenih neinventarnih pritrdilnih elementov, sestavljenih iz ločenih desk, regalov in opornikov, povezana z zamudnim in nevarnim delom. Demontaža takšnih pritrdilnih elementov je še posebej nevarna. Poleg tega pritrdilni elementi brez zalog zahtevajo veliko porabo materialov in imajo nizek promet pritrdilnega materiala, kar poveča njihove stroške.
Zunanja dodatna obremenitev med razvojem izkopa (odlaganje zemlje, namestitev gradbenih strojev na rob pobočja ipd.) lahko povzroči zdrs zemeljskih mas, če ne upoštevamo njihove lokacije.
Upoštevanje dodatnih obremenitev pri določanju aktivnega tlaka tal se izvede tako, da dodatno obremenitev pripeljemo do kolapsa, ki je enakomerno porazdeljena na prizmi z gostoto, ki je enaka gostoti gostih tal.

riž. 4. Shema oblikovanja "vizirja" a
riž. 5. Vgradnja bagra pri razvoju jame ali jarka
Nastala dodatna višina obremenitve se doda globini jarka. Pri razvoju globokih jam z bagrom, opremljenim z ravno lopato in nameščenim na dnu izkopa, se oblikuje "vizir".

Tabela 2. Dovoljene razdalje L
To je posledica dejstva, da pri tej namestitvi bager tvori pobočja, ki so enaka 1/3 višine ogrodja. Nevarnost propada "vizirja" vodi v potrebo po namestitvi bagrov, opremljenih z rovokopačem, na vrhu izkopanega izkopa. Ko se nahaja v bližini vreza z neojačanimi pobočji gradbenih strojev, je treba določiti razdaljo L od podpore stroja, ki je najbližje vrezu, do roba pobočja (slika 1). Ta razdalja je odvisna od višine izkopa H, vrste in stanja tal in je določena iz tabele. 1 in po formuli

Pri gradnji zgradb in objektov iz gotovih konstrukcij in delov z uporabo velikega števila gradbenih strojev in mehanizmov se gradbišče spremeni v montažno mesto.
Montaža konstrukcij je sestavljena iz medsebojno povezanih pripravljalnih in osnovnih postopkov. Pripravljalni procesi vključujejo gradnjo žerjavnih stez, dostavo konstrukcij, povečano montažo delov, ureditev odrov za delo monterjev, glavni so zapenjanje konstrukcij, dviganje, namestitev konstrukcij na nosilce, začasno pritrditev, poravnava in končna pritrditev vgrajenih elementov. Večina nesreč pri montaži gradbenih konstrukcij je posledica napak pri načrtovanju stavb in objektov; pri izdelavi konstrukcij v tovarnah, pri delovnih projektih itd.
Glavna vprašanja varne organizacije dela so poleg izbire najbolj racionalne metode namestitve in ustreznega zaporedja vgradnje posameznih elementov: določitev potrebnih naprav za izdelavo vseh vrst inštalacijskih procesov in delovnih operacij (vrste vodnikov). ali druge pritrdilne naprave, oprema za pritrditev itd.); metode namestitve, ki preprečujejo nastanek nevarnih napetosti v procesu dvigovanja konstrukcijskih elementov; metode začasne pritrditve montiranih elementov, ki zagotavljajo prostorsko togost vgrajenega dela stavbe in stabilnost vsakega posameznega konstrukcijskega elementa; zaporedje končne pritrditve elementov in odstranitve začasnih naprav.
Najpomembnejši dejavnik za odpravo poškodb pri montaži gradbenih konstrukcij je pravilen izračun konstrukcij med transportom, skladiščenjem in montažo.
Med prevozom je treba velike konstrukcije namestiti na dva nosilca in jih izračunati po shemi enojnega razpona. Sprejeta načrtovalna shema med prevozom praviloma ne sovpada z načrtovalno shemo, sprejeto pri izračunu konstrukcije za glavni vpliv. Lesene blazinice, na katerih sloni konstrukcija, je treba preveriti glede drobljenja.

riž. 6. Shema zavarovanja ogrodja med prevozom:
1 - distančnik; 2 - kabel; 3 - nosilec; 4 - kmetija; 5 - vrvica; 6 - potisk; 7 - zanka
Pri prevozu dolgih stebrov na odprtinah mora biti opora na prikolici premična, da omogoča prosto vrtenje, da se odpravi bočni upogibni moment. Število zloženih vrstic po višini je vzeto do 5.

riž. 7. Dviganje nosilca s prečom:
1 - prečka; 2 - kmetija
Stenske plošče in predelne stene se prevažajo v navpičnem ali nagnjenem položaju. V tem primeru so možni nevarni stranski udarci v ravnini najmanjše togosti plošče. Za njihovo lokalizacijo se uporabljajo posebni amortizerji, nameščeni v nosilnih delih. Pri prevozu velikih od konca do konca se uporabljajo posebni tovornjaki s ploščami, prerezi pa se preverjajo za najbolj nevarne odseke elementov ogrodja. Določanje naporov v opornicah in nosilnih vozliščih se izvaja z metodami konstrukcijske mehanike, ob upoštevanju koeficienta dinamičnosti in sprejetega sistema podpore nosilca med transportom. Na transporterjih plošč so nosilci pritrjeni s pomočjo omejevalnikov in opornikov (slika 1).
Varnost dela pri montaži konstrukcij zagotavljajo predvsem pravilno oblikovane prečke in zanke. Pri dvigovanju in vgradnji ogrodja (slika 5.2) v posamezne elemente so lahko sile bistveno večje od tistih, ki so izračunane pri obratovalnih obremenitvah. V njih je možno spreminjati tudi znake napetosti – raztegnjene elemente je mogoče stisniti in obratno. Zato je praviloma pri dvigovanju prečka pritrjena na srednja vozlišča ograje.
Izračun stebrov za obremenitev, ki nastane med dvigovanjem, se dodatno ne izvaja. Delovne risbe stebrov predvidevajo možnost njihovega varnega dvigovanja iz vodoravnega v navpični položaj (slika 3).

riž. 8. Dviganje stebrov:
1 - stolpec; 2 - kabel; 3 - oprijem okvirja; 4 - lesena obloga
Pri vgradnji stebra v temeljno steklo je treba steber pred vgradnjo podlage pritrditi z naramnicami ali zagozdi (slika 4). V obeh primerih se stolpec izračuna za delovanje obremenitve vetra. Če stebri niso pravilno pritrjeni, lahko pride do prevračanja ali nagibanja stebrov. V splošni obliki ima enačba stabilnosti obliko

kjer je K varnostni faktor 1,4; M 0 - prevrnitveni moment od vetra, N · m; M y - zadrževalni moment, ki ga ustvari masa stebra, N · m; M zaprto - enako, pritrditev, Nm.
V primerih, ko po opravljenem izračunu ni zagotovljena stabilnost, se uporabljajo inventarni zagozdi in jekleni vodniki.

riž. 9. Začasna pritrditev stebrov med montažo:
1 - naramnica; 2 - objemka; 3 - stolpec; 4 - klini; 5 - temelj
riž. 10. Začasna pritrditev konstrukcij:
a - ekstremna kmetija; b - srednje kmetije; 1 - stolpec; 2 - kmetija; 3 - raztezanje; 4 - distančnik
Sestavljeni posamezni elementi konstrukcije (stebri, nosilci, tramovi) morajo tvoriti stabilne sisteme do zaključka celotnega obsega inštalacijskih del. V ta namen so posamezni deli montiranih elementov povezani v prostorsko toge sisteme s pomočjo trajnih vezi, nosilcev ali začasnih opornic.
Pri dvigovanju konstrukcij se uporabljajo zanke, jeklene in konopljine vrvi, traverze in različni prijemi.
Način vpenjanja in zasnova zanke sta odvisna od mer in teže elementa, ki se montira, od lokacije pritrdilnih točk na elementu, ki se dviguje, uporabljene dvižne opreme, pogojev dvigovanja in položaja elementa pri različnih faze namestitve. Zanke delimo na upogljive z eno, dvema, štirimi in šestimi vejami ter na toge, kot so traverze ali oprimki.
Napor v vsaki veji zanke

kjer je α kot med navpičnico in črto; G je teža dvignjenega bremena, N; n število zank; k - koeficient.
S povečanjem kota nagiba vej zanke se tlačne sile v njih povečajo. Vzemite α = 45 ... 50 °, kot med vejami črt pa ni večji od 90 °.
Dolžina sling noge

kjer je h višina zanke; b - razdalja med črtami diagonalno.
riž. 11. Diagram naporov v vejah zanke
riž. 12. Odvisnost naporov v vejah zanke od kota med črtami
Včasih se namesto vrvi za zapenjanje uporabljajo verige. Izbira vrvi ali verig se izvede glede na najvišjo napetost vrvne veje S:

kjer je P prelomna obremenitev, ki jo prevzame pretrgna sila vrvi, navedena v tovarniškem potnem listu, ali premer verižnega člena, N; K - varnostni faktor (3 ... 8), odvisno od vrste zanke in dvižnih mehanizmov.
Za podaljšanje življenjske dobe zank, preprečevanje drobljenja in odrgnine drug ob drugega ali ob ostrih kotih robov konstrukcij, zvijanju, udarcih se uporabljajo inventarne kovinske obloge.
Toge zanke se uporabljajo, kadar je višina dviga montažnega žerjava nezadostna ali kadar konstrukcija, ki se dviguje, ne omogoča uporabe gibljivih zan. Praviloma se uporablja togo zanko v obliki traverze. Najbolj razširjene prečke so bile pridobljene pri vgradnji montažnih armiranobetonskih nosilcev in tramov, predvsem prednapetih, ter kovinskih konstrukcij velikega razpona. Traversi se uporabljajo v dveh vrstah: upogibanje in stiskanje.
V zadnjem času se vse pogosteje uporablja progresivna metoda vgradnje velikih blokov, kar omogoča zmanjšanje njihove delovne intenzivnosti, povečanje varnosti dela in podaljšanje časa gradnje. Mere in teža jeklenih konstrukcij, ki jih pošiljamo iz tovarn, so omejene z nosilnostjo vozil in dimenzijami proizvodnih objektov. Običajno je dolžina poslanih elementov 12 ... 18 m. Včasih se na željo kupcev dobavijo strešni nosilci v dolžinah do 24 m.
Pri izdelavi različnih gradbenih in inštalacijskih del se uporabljajo odri in odri iz kovinskih cevnih elementov, pri katerih se pojavljajo napake, ki pogosto vodijo v propad. Odri in odri so začasne gradbene konstrukcije, ki jih je mogoče večkrat uporabiti.
Občasno lahko pride do hudih skupinskih nesreč zaradi podiranja gozdov. Analiza številnih nesreč je pokazala, da do njihovega kolapsa prihaja iz več razlogov, ki jih delimo v tri skupine.
Prva skupina je kompleks razlogov, ki jih povzroča nezadovoljiva zasnova odra brez upoštevanja dejanskih pogojev delovanja konstrukcije. Na primer, pritrditev odrov na navpično površino gradbenega objekta se izvede s pomočjo sidrnih čepov različnih izvedb, ki so razporejeni v dveh nivojih po višini in skozi dva razpona po dolžini stavbe. Vendar pa zaradi različnih značilnosti konstrukcij, na katere morajo biti ti odri pritrjeni, tako pritrditev ni vedno mogoče izvesti. Pri spreminjanju sheme pritrditve odra na objekt se spreminjajo pogoji delovanja odra za različne vrste obremenitev, spreminja se konstrukcijska shema, kar lahko povzroči nesrečo v slednjem.
Druga skupina - razlogi, ki jih najdemo v fazi izdelave in namestitve odrov. Inventarski odri morajo biti izdelani po industrijskih metodah. Vendar v praksi to ni vedno mogoče. Pogosto se odri izdelajo neposredno na gradbišču brez ustreznega projekta ali z močnimi odstopanji od projektnih vrednosti in dimenzij. Pogosto graditelji pri montaži odrov manjkajoče elemente zamenjajo z drugimi brez preračunane in teoretične utemeljitve za tako zamenjavo. Pred namestitvijo konstrukcije odra je treba skrbno pripraviti podlage za njihovo nadaljnjo namestitev, saj je stabilnost celotne konstrukcije odvisna od stanja podpore. Pri montaži odra je treba zagotoviti potrebno odvodnjavanje površinskih in podzemnih voda, neupoštevanje katerih lahko poruši temelje pod odrom.
Tretja skupina - vzroki za propadanje gozdov se nanašajo na stopnjo njihovega izkoriščanja. Pogosto so posledica nezadostnega tehničnega vodenja ali pomanjkanja nadzora med montažo in delovanjem odra.
Po statističnih podatkih se zaradi preobremenjenosti zgodi precejšnje število gozdnih nesreč. Kršitev ali sprememba vzorca nakladanja odrov, ki so običajno zasnovani za določeno vrsto obremenitve po vnaprej načrtovanem vzorcu njegove lokacije, lahko privede do njihovega porušitve.
Odri so sestavljeni iz regalov, razporejenih v dveh vrstah s korakom med regali v dveh medsebojno pravokotnih smereh, ki je enaka 2 m v osi, ter vzdolžnih in prečnih prečk, nameščenih na vsaka 2 m višine. Da bi zagotovili nepremik vozlišč v vsaki ravni, so vodoravne diagonalne vezi nameščene skozi 4 ... 5 plošč.
Glede na način medsebojnega povezovanja elementov odra sta v gradbeni praksi najpogostejši dve vrsti kovinskih cevastih odrov.
Odri brez vijakov imajo fiksno konstrukcijo okvirja tako za zidarska kot za zaključna dela. Na stebrih so privarjene nastavke, okrogle jeklene kljuke pa upognjene pravokotno na nosilce. S tem načinom pritrditve se namestitev vsakega vodoravnega elementa odra zmanjša na vstavljanje kavljev v ustrezne odcepne cevi regalov do konca.
Odri druge vrste - na spojih v obliki zgibnih sponk. V tem primeru se upoštevajo različne razdalje med stebri glede na obremenitve med zidanjem in zaključnimi deli.
Prostorsko togost celotnega okvirja odra dodatno zagotavljamo z namestitvijo diagonalnih vezi v navpični ravnini vzdolž zunanje vrste regalov v treh skrajnih ploščah na obeh koncih delov odra.

riž. 13. Odri na povezavah brez vijakov:
a - shema ožičenja odra; b - detajl podpore cevastega stojala; c - vmesnik vodoravnih elementov s stojalom; d - vozel, pritrditev odra na steno
Po zasnovi so okvirni odri, lestveni odri, regalni odri, viseči odri. Po namenu se gozdovi delijo: za proizvodnjo kamna in armiranega betona, zaključna in popravila; namestitev konstrukcij; montaža obokov školjk.
riž. 14. Odri z zgibnimi sponkami:
a - shema ožičenja (mere v oklepajih - za zaključna dela); b - element tečaja
Gozdovi, ki se uporabljajo za zidanje, se med delom montirajo (pozidajo). Odri za zaključna in popravila se pred začetkom del postavijo na celotno višino objekta. Lev za inštalacijska dela se uporablja kot začasna podpora za montirane konstrukcije. Ustrezati morajo teži konstrukcij, ki jih je treba vgraditi. Odri za gradnjo montažnih in monolitnih armiranobetonskih lupin imajo kompleksen tog prostorski okvir. Takšni odri se izdelujejo po posameznih projektih, odvisno od konstrukcij školjk ob upoštevanju tehnologije izdelave lupine.
Po naravi podpore so odri razdeljeni na stacionarne (nepremične), premične, viseče in dvižne.
Zgoraj opisani gozdovi so nepremični. Največja višina takšnih odrov je določena z izračunom in doseže 40 m pri zidanju in 60 m pri zaključnih delih. Ko višina objekta presega 60 m, se uporablja viseči oder. Takšni odri so obešeni na konzolah, pritrjenih na vrhu objekta. Premični in dvižni odri se uporabljajo za popravila na fasadah stavb z višino 10 ... 15 m. Zasnovani so za lastno stabilnost, zato so njihovi spodnji podporni okvirji razširjeni na 2,5 m.
Stabilnost dela odra je odvisna tako od uporabljenih vertikalnih obremenitev kot od sistema pritrditve odra, odra na objekt.
Za organizacijo delovnih mest na majhnih odsekih sprednje strani gradbenih, inštalacijskih in popravljalnih del so znotraj prostorov nameščeni odri. Po zasnovi so razdeljeni na: zložljive, blokovne, tečajne, viseče, teleskopske.
Zložljivi odri so sestavljeni iz posameznih elementov in so zahtevni pri montaži, demontaži in transportu, kar omejuje njihovo uporabo.
Blok odri so volumetrični element, ki ga stolpni žerjav premika od tal do tal. Nekatere vrste blokovnih odrov imajo kolesa za premikanje po tleh. Iz kompleta blokovnih odrov uredijo trakovno oblogo vzdolž stene z ograjo prostega roba in po potrebi pokrijejo celotno površino prostora.
Viseči odri so namenjeni za delo na višini. Sem spadajo zibelke na tečajih. Zibelke se uporabljajo za popravila na fasadah stavb. Samodvižne zibelke imajo na koncih vitli, ki so lahko ročni ali električno gnani (v slednjem primeru lahko elektromotorji delujejo sinhrono in ločeno za odpravo popačenj).
Viseči odri se uporabljajo za montažo nosilcev ali nosilcev. Okrepljeni so skupaj s stopnicami na stebrih, še pred dvigom teh stebrov.
Odri na teleskopskih stolpih se uporabljajo tako znotraj visokih zgradb kot za zunanje delo. Sestavljeni so iz platforme z varovali in oporo. Platforma se lahko dviguje in spušča. Nosilni del je lahko avto.
V primerih, ko je med gradbenimi in inštalacijskimi deli nemogoče ali nepraktično urediti odrov, odrov in ograj, morajo biti delavci opremljeni z varnostnimi pasovi.

riž. 15. Namestitev stebrov:
1 - viseči odri; 2 - tečajna lestev
Element za blaženje udarcev je trak, šivan s posebnim šivom, ki blaži dinamično obremenitev v primeru padca zaradi preloma šiva.
Varnostni pasovi znamk VM (steeplejack-erector) in BP (zgornji delavec) imajo poleg pasu naramnice in prsni pas. Ko človek pade z višine, tak pas enakomerno porazdeli obremenitev na celotno telo, kar izključuje možnost zloma hrbtenice. Pasove in vponke zamenjamo dvakrat letno in jih testiramo na trdnost s statično obremenitvijo 2 kN.