Prisme d'effondrement au sol. Sécurité des travaux de construction et d'installation de base. Tranchées raides et semi-tranchées

La largeur au sommet du prisme d'effondrement de pente peut être déterminée à l'aide de la Fig. 14.11, compilé, comme les graphiques précédents, sur la base des décisions de V.V. Sokolovsky et des tableaux de l'Institut Fundamentproekt.

Morgulis M.L., Ivanova L.I. Tableaux et graphiques pour la construction des contours des pentes et la détermination des contraintes dans le corps du massif de sol

Sokolovsky V.V. Statique des médias en vrac

Riz. 14.10. Pour déterminer l'angle d'inclinaison maximal admissible d'une pente plate

TABLEAU 14.2. COORDONNÉES DE LIMITE DE PENTE

oui"	Valeurs - X"à φ", deg					–X, m	V, m
	10	15	12
5,0	5,0	3,5	5,0	5,0 – 3,5 5	2 = 4,4	7,35	7,5
7,5	11,5	7,5	11,5	11,5 – 7,5 5	2 = 9,9	14,85	11,25
10,0	19,0	12,5	19,0	19,0 – 12,5 5	2 = 16,4	24,6	15,0
12,5	27,0	18,0	27,0	27,0 – 18,0 5	2 = 23,4	35,1	18,75
15,0	37,5	24,0	37,5	37,5 – 24,0 5	2 = 32,1	48,15	22,5
17,5	48,5	30,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 41,3	61,95	26,25
20,0	58,0	37,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 49,8	74,7	30,0
24,2	75	50,0	75,0	75,0 – 50,0 5	2 = 65,0	97,5	36,3

Riz. 14.11. A la définition de la quantité V" 0

Figure. 14.11 en fonction des valeurs de " et H" 0 – h 0, où

H" 0 = H 0 je / c",

la quantité sans dimension est déterminée V"0, correspondant à la largeur du prisme d'effondrement en profondeur h"0, par lequel la largeur du prisme d'effondrement est calculée B 0 au sol

B 0 = (B" 0 – h"0 ctgθ 0) c" / I.

Riz. 14.12. Par exemple 2

1 - le contour de la pente projetée ; 2 - contour de pente limite

La largeur du prisme d'effondrement est utilisée lors de l'approximation du contour curviligne de la pente limite avec un contour brisé: la largeur des bermes et des zones ne doit pas être inférieure à la largeur du prisme d'effondrement du rebord.

Exemple 14.2. Il est nécessaire de dimensionner la pente du remblai de 40 m de hauteur en sols argileux avec les caractéristiques φ" = 12°, c"= 30 kPa, γ I = 20 kN/m 3, en supposant une hauteur de banc de 10 m.

Solution... Lors de la conception de hautes pentes de remblai avec leur décomposition en corniches, il est recommandé de commencer le calcul en construisant le contour de pente limite (qui, en présence d'un remblai, est le plus économique), puis de l'approximer avec une pente en gradins.

Figure. 14.9 pour φ "= 12° on trouve h"0 = 2,45. Ensuite, la hauteur de pente verticale maximale à c"/ γ I = 30/20 = 1,5 m selon la formule (14.2) sera : h 0 = 2,45 1,5 = 3,7 m.

Pour construire un contour de pente à une profondeur supérieure à 3,7 m, on fixe les valeurs à"sur les courbes pour " = 10° et "= 15° (voir Fig. 14 8), on retrouve les valeurs correspondantes à"valeurs X"et calculer les valeurs intermédiaires par interpolation X" , puis - X et oui pour φ "= 12 ° à une profondeur de 40 m, c'est-à-dire à la valeur à" = (40 – 3,7)/1,5 = 24,2.

Les calculs sont résumés dans le tableau. 14.2. Le contour de la pente limite construit à partir des résultats des calculs est illustré à la Fig. 14.12.

Ensuite, selon la fig. 14.10 à c"/ (γ je H 0) = 30 / (20 10) = 0,15 on détermine la pente maximale de la corniche supérieure : θ 0 = 61° à φ "= 10°, θ 0 = 70° à φ" = 15° et par interpolation on trouve θ 0 = 61 ° + (70 - 61) 2/5 = 64,6 ° à "= 12 °.

Cette inclinaison de la pente du rebord est supérieure à celle admissible selon le tableau. 14,1 (63 °), par conséquent, nous supposons que la pente du rebord supérieur est de 1: 0,5. Les rebords situés en dessous, compte tenu de la grande hauteur de pente, doivent être considérés comme plus plats, en décrivant le contour limite, comme indiqué sur la Fig. 14.12.

Pour attribuer une taille de berme à un banc d'une hauteur de 10 m, reportez-vous d'abord à la Fig. 14.11 à H" 0 – h" 0 = 10 / 1,5 - 2,45 = 4,22 on trouve : B"0 = 3,7 à " = 10°, B"0 = 2,5 à " = 15° et par interpolation on calcule : B"0 = 3,7 - (3,7 - 2,5) 2/5 = 3,22 à " = 12°. Ensuite, à l'aide de la formule (14.7), nous déterminons la largeur minimale du prisme d'effondrement :

B 0 = (3,22 - 2,45 ctg 63°) 1,5 = 2,95 m.

Compte tenu de la grande hauteur de pente, on prend V 0 = 4 m Placer des bermes tous les 10 m le long de la hauteur de pente sur 2 m de part et d'autre du contour de pente limite et construire une pente plate en gradins, reliant le point final de la berme précédente et le point de départ de la suivante. Pose des corniches de talus confiées : la quatrième 1 : 3,375, nous prenons 1 : 3,5 ; le troisième est 1 : 2,9, on prend 1 : 3,0 ; la seconde est 1 : 1,73, nous prenons 1 : 1,75 ; le placement du rebord supérieur a été pris selon le calcul de 1: 0,5. En figue. 14.12 montre le contour du contour limite et le profil de pente en escalier qui en résulte.

Les zones qui limitent les rebords non fonctionnels sont appelées bermes. Une distinction est faite entre les bermes de sécurité, les bermes de nettoyage mécanique et les bermes de transport. Les bermes de sécurité sont égales à 1/3 de la distance en hauteur entre les bermes adjacentes. Les bermes de nettoyage mécanique sont généralement supérieures ou égales à 8 mètres (pour conduire des bulldozers pour nettoyer la roche meuble).

Les bermes de transport sont des zones laissées à l'extérieur d'une carrière pour le mouvement des véhicules. Les bermes de sécurité sont des zones qui sont laissées du côté non fonctionnel de la carrière pour augmenter sa stabilité et retenir les morceaux de roche meubles. Ils sont généralement légèrement inclinés vers l'escarpement sus-jacent. Les bermes ne doivent pas être laissées sur plus de 3 rebords. Le prisme d'effondrement est la partie instable du rebord entre la pente du rebord et le plan d'effondrement naturel et est limité par la plate-forme supérieure. La largeur de la base du prisme d'effondrement (B) est appelée berme de sécurité et est déterminée par la formule :.

Procédure pour le développement de l'exploitation minière à ciel ouvert

L'ordre de développement des opérations minières à ciel ouvert dans un champ de carrière ne peut pas être fixé arbitrairement. Cela dépend du type de gisement en cours de développement, de la topographie de surface, de la forme du gisement, de la position du gisement par rapport au niveau de surface dominant, de l'angle de son pendage, de l'épaisseur, de la structure, de la répartition de la qualité des minéraux et types de morts-terrains. Une autre conséquence est le choix du type d'exploitation à ciel ouvert : à ciel ouvert, en profondeur, en hautes terres, en hautes terres ou en sous-montagne. Notre action ultérieure est une décision préliminaire fondamentale sur un champ de carrière - sa profondeur possible, ses dimensions le long du fond et de la surface, les angles des pentes latérales, ainsi que les réserves totales de masse courante et de minéraux en particulier. Les emplacements possibles des consommateurs de minéraux, des décharges, des stockages de résidus et leurs capacités approximatives sont également établis, ce qui permet de définir les directions et les moyens possibles de déplacer les cargaisons de carrière. Sur la base des considérations ci-dessus, les dimensions possibles du champ de carrière, son emplacement en conjonction avec le relief de surface, ainsi que les contours approximatifs du lotissement minier de la future entreprise, sont établis. Ce n'est qu'après cela, compte tenu de la capacité prévue de la mine à ciel ouvert, qu'ils commencent à résoudre le problème de l'ordre de développement des opérations minières dans le champ à ciel ouvert. Pour accélérer la mise en service d'une carrière et réduire le niveau des coûts d'investissement, les opérations minières commencent là où le gisement est le plus près de la surface. L'objectif principal de l'exploitation à ciel ouvert est l'extraction de minéraux des entrailles de la terre avec l'excavation simultanée d'un grand volume de mort-terrain couvrant et enfermant le gisement est réalisé avec une organisation claire et très économique du processus principal et le plus coûteux d'exploitation à ciel ouvert. exploitation minière à ciel ouvert - le mouvement de la masse rocheuse des faces vers les points de collecte dans les entrepôts et les décharges (jusqu'à 40%). L'efficacité du mouvement des cargaisons de carrière est obtenue par l'organisation de flux stables de minéraux et de morts-terrains, par rapport auxquels sont résolus les problèmes d'ouverture des horizons de travail du champ de carrière, ainsi que les capacités des véhicules utilisés. Les solutions techniques pour l'exploitation à ciel ouvert et ses résultats économiques sont déterminés par les ratios des volumes de décapage et d'exploitation minière en général et par les périodes d'activité de la carrière. Ces ratios sont quantifiés à l'aide du ratio de stripping.

Tranchées raides et semi-tranchées

Par l'angle d'inclinaison, les tranchées capitales sont divisées en tranchées abruptes. Les tranchées escarpées profondes sont généralement posées à l'intérieur. Par leur emplacement par rapport à la paroi de la fosse, ils sont subdivisés en transversal et en diagonale. Des tranchées transversales à forte pente sont utilisées dans les cas où l'angle de pente total du côté de la fosse est inférieur. Les tranchées abruptes diagonales sont couramment utilisées pour accueillir les élévateurs de convoyeurs et de véhicules. Les tranchées escarpées sont typiques lorsque les bermes de transport (rampes) sont laissées du côté non fonctionnel.

Congrès temporaires

La principale différence entre les rampes temporaires et les rampes coulissantes est la suivante :

1. Les rampes temporaires ne bougent pas (ne glissent pas) lorsque vous travaillez alternativement les bancs supérieur et inférieur à l'intérieur des rampes ;

2. La construction de rampes temporaires, en règle générale (dans les formations rocheuses et semi-rocheuses), comprend le forage et le dynamitage du bloc de roche à l'intérieur de la rampe jusqu'à la hauteur du banc et l'enfoncement de la rampe, le plus souvent avec le mouvement du dynamitage de la roche au sol par une excavatrice ou un bulldozer ;

3. L'aménagement des anciennes rampes est réalisé par excavation de la roche dynamitée avec chargement dans le transport routier ;

Le parcours des sorties temporaires est simple ou en boucle, le facteur d'allongement d'un parcours temporaire simple dépend principalement de la largeur de la plate-forme de travail. Les rampes de sortie peuvent être adjacentes aux horizons sur une pente de direction, une pente adoucie (avec un insert doux) et sur le site. La contiguïté sur une pente principale est typique des rampes sur les horizons supérieurs, déjà élaborés, avec un trafic de transit de voitures le long de ces rampes.

AGENCE FÉDÉRALE POUR L'ÉDUCATION

ÉTABLISSEMENT D'ENSEIGNEMENT D'ENSEIGNEMENT SUPÉRIEUR PROFESSIONNEL D'ÉTAT

Université d'État de Viatka

Faculté de génie civil et d'architecture

Département d'écologie industrielle et de sécurité

B.I.Degterev organisation sûre des terrassements

Instructions méthodiques

à la formation pratique

Discipline "Sécurité de la vie"

Réimprimé par décision du Conseil de rédaction et de publication de l'Université d'État de Vyatka

UDC 658,345 : 614,8 (07)

Degterev B.I. Organisation sûre des travaux de terrassement. Instructions méthodiques pour des exercices pratiques dans la discipline "Sécurité de la vie". - Kirov : Maison d'édition de VyatSU, 2010 .-- 12 p.

Dans les instructions méthodologiques, les principales causes d'accidents du travail lors des travaux d'excavation sont prises en compte. Des méthodes de calcul des profils de pentes et de fixation des parois des fosses et des tranchées sont données. Les documents de référence nécessaires sont fournis, des illustrations sont présentées. Tâches compilées pour les calculs.

Signé pour l'impression Conv. imprimer l.

Papier offset Impression matricielle

N° de commande

Le texte est imprimé à partir de la mise en page originale fournie par l'auteur

610000, Kirov, rue Moskovskaya, 36

© B.I.Degterev, 2010

© Université d'État de Viatka, 2010

Création d'un profil de pente. Calcul de la fixation des parois des fosses et des tranchées

Les principaux types de travaux de terrassement dans la construction industrielle et civile sont l'aménagement de fosses, de tranchées, la planification du site, etc. L'analyse des blessures dans la construction montre que les travaux de terrassement représentent environ 5,5 % de tous les accidents ; sur le nombre total d'accidents avec une issue grave dans tous les types de travaux, 10 % sont associés à l'exécution de travaux de terrassement.

La principale cause de blessures lors des travaux de terrassement est l'effondrement du sol, qui peut survenir en raison de :

a) dépassement de la profondeur d'excavation standard sans attaches ;

b) violation des règles d'aménagement des tranchées et des fosses ;

c) construction incorrecte ou stabilité et résistance insuffisantes des fixations des parois des tranchées et des fosses ;

d) l'aménagement de fosses et de tranchées aux pentes insuffisamment stables ;

e) l'apparition de charges supplémentaires non comptabilisées (statiques et dynamiques) provenant de matériaux de construction, de structures, de mécanismes ;

f) violation de la technologie établie des travaux de terrassement ;

g) l'absence de système de drainage ou son aménagement sans tenir compte des conditions géologiques du chantier.

1. Le dispositif des pentes

Les principaux éléments d'une mine à ciel ouvert, d'une fosse ou d'une tranchée sans fixation sont les largeurs indiquées à la figure 1 je et hauteur h rebord, forme de rebord (plat, cassé, incurvé, étagé), angle de pente α , la pente de la pente (le rapport de la hauteur de la pente à sa h : je).

Riz. 1 - éléments géométriques de la corniche :

h- la hauteur de la corniche ; je- la largeur du rebord ; θ - l'angle de la limite

équilibre de la pente; α - l'angle entre le plan d'effondrement et

horizon; ABC - prisme d'effondrement ; φ - angle de repos

L'établissement d'une hauteur de banc, d'une pente de pente et d'une largeur de berme sûres est une procédure importante dans le développement de fosses et de tranchées, dont l'exactitude dépend de l'efficacité et de la sécurité de l'excavation.

L'exécution de travaux liés à la présence d'ouvriers dans des excavations avec des pentes sans fixations en vrac, des sols sableux et limono-argileux au-dessus du niveau de la nappe phréatique (en tenant compte des remontées capillaires) ou des sols drainés par assèchement artificiel est autorisée à la profondeur de l'excavation et la raideur des pentes spécifiée dans le tableau 1.

Lorsque différents types de sols sont stratifiés, la raideur des pentes est attribuée selon le type le moins stable à partir de l'effondrement de la pente.

La raideur des pentes des excavations d'une profondeur de plus de 5 m dans tous les sols (homogènes, hétérogènes, humidité naturelle, gorgés d'eau) et d'une profondeur de moins de 5 m lorsque le fond de l'excavation est situé sous le niveau de la nappe phréatique doit être établi par calcul.

Tableau 1

Pente de pente standard à h≤ 5 m selon SNiP

Types de sol	Pente raide h : jeà une profondeur d'excavation jusqu'à
En vrac non aggloméré
Sablonneux
Terreau
Lœss

Le calcul peut être effectué selon la méthode de N.N. Maslov, énoncée à l'art. Dans tous les cas, la pente stable doit avoir un profil de pente variable qui diminue avec la profondeur de l'excavation. La technique permet de prendre en compte les facteurs suivants :

a) des modifications des caractéristiques du sol dans ses différentes couches ;

b) la présence d'une surcharge supplémentaire de la berme du talus avec une charge répartie.

Lors du calcul, la pente du profil de pente est définie pour ses couches individuelles avec une épaisseur Δ Z= 1 ... 2 m, qui doit être lié à la litière naturelle des couches dans un sol donné.

Le schéma de construction du profil de pente est illustré à la figure 2.

Formules de calcul des coordonnées X je, m, ont la forme suivante :

a) pour le cas général d'une berme chargée ( R 0 > 0)

, (1)

R 0

X 0

Z je h

α je

X je

Riz. 2 - schéma de construction d'un profil de pente

b) pour le cas particulier d'une berme non chargée ( R 0 = 0)

. (2)

Dans les formules (1) et (2), les désignations suivantes sont adoptées :

A =γ · Z je · tgφ;

B = P 0 · tgφ + C;

γ - poids volumétrique du sol, t / m 3;

AVEC- cohésion spécifique du sol, t/m 2 ;

R 0 - charge uniformément répartie sur la surface de la pente, t / m 2.

Il est conseillé de résumer les résultats des calculs dans un tableau (tableau 2).

Sur la base des données de calcul, le profil d'une pente également stable est construit.

Tableau 2

Calcul du profil d'une pente également stable par la méthode de N.N. Maslov

	Z je, m	γ· Z je, t / m 2		UNE, t / m 2		V, t/m2				X je, m	α je

Exercice 1

Lors de travaux d'excavation associés à l'aménagement d'une fosse, le sol peut s'effondrer et blesser les travailleurs. Pour éviter un accident, il est nécessaire de calculer la pente admissible de la pente de la fosse à une profondeur de 5 et 10 m pour les sols argileux.

Pour une fosse de 5 m de profondeur :

a) déterminer l'angle entre la direction de la pente et l'horizontale et le rapport entre la hauteur de la pente et son emplacement ;

b) dessiner le rebord de la fosse.

Pour une fosse de 10 m de profondeur :

a) calculer le profil d'une pente également stable, tabuler les données sous forme de tableau. 2 ;

b) construire le profil de pente selon le tableau calculé.

Les données initiales sont extraites du tableau 3.

Tableau 3

Données initiales pour la tâche 1

		Terreau			Terreau			Terreau
γ , t/m 3
AVEC, t / m 2
R 0 , t / m 2

Lors de la résolution de problèmes pratiques, la détermination des forces transmises par le sol aux bords verticaux ou inclinés de la structure est généralement distinguée de l'état de contrainte général de la masse de sol en tant que problème distinct. Les structures typiques, pour lesquelles l'évaluation de la pression du sol E est essentielle, sont divers types de murs de soutènement (Fig. 6.1, a), murs de soubassements (Fig. 6.1, b), culées de pont (Fig. 6.1, c), hydrauliques structures (Fig. 6.1, d), clôtures de fosses de fondation, linteaux, etc.

Riz. 6.1. Pression du sol sur diverses structures.

1 - zone ("prisme") d'effondrement du sol ;

2 - la zone ("prisme") de bouleversement du sol.

Des expériences et des observations sur le terrain ont montré de manière convaincante que la pression du sol E sur la structure dépend de manière significative de la direction, de l'amplitude et de la nature des déplacements des faces de contact verticales ou inclinées de la structure, le long desquelles l'interaction avec la masse de sol a lieu .

Considérons l'effet des déplacements sur l'exemple du mur de soutènement le plus simple (Fig. 6.2). Dans le cas d'un mur en toute confiance (Fig. 6.2, c), les déformations du sol se produisent sans expansion latérale et donc, sous l'action du seul poids du sol, nous pouvons prendre σ x = ξσ z = ξγ gr z, où ξ est le coefficient de pression latérale du sol (voir Section 3.3 , f-la 3.23). Dans ce cas, la pression latérale totale par unité de longueur de paroi (dans la direction perpendiculaire au plan xz) est déterminée par E 0 = gr h 2/2. La pression E 0 est généralement appelée pression de repos, puisque la valeur du coefficient ξ dans E 0 correspond au cas de l'absence de déplacements latéraux du sol.

Riz. 6.2. Dépendance de la pression du sol sur l'ampleur et la direction

déplacement horizontal d'un mur ou d'une structure.

Sous l'action de la pression du sol, des déplacements U de l'ouvrage peuvent se produire du côté du sol de remblai (sur la Fig. 6.2, pris avec un signe moins, c'est-à-dire U< 0). При этом в массиве грунта образуются поверхности скольжения, и постепенно формируется область обрушения, которую называют prisme d'effondrement (coin)(1 sur la figure 6.2, b). Les forces de résistance au cisaillement apparaissant dans le sol en mouvement entraînent une diminution de la pression du sol qui, à la valeur de déplacement U a de la structure, déterminée par la formation du prisme d'effondrement, atteint la valeur limite (minimum), appelée pression active ou râpe E a (Fig. 6.2, a). Des expériences ont montré que pour atteindre E a, des valeurs très insignifiantes de déplacement du mur par rapport au sol sont nécessaires (U a ≥ (0,0002 ... 0,002) h, où h est la hauteur du mur en m).

Souvent, sous l'action de forces extérieures, les structures se déplacent vers le sol. Cela peut se manifester dans des structures qui perçoivent de grandes charges horizontales, par exemple, dans le cas de la culée d'un pont en arc (Fig. 6.1, c), des structures hydrauliques (Fig. 6.1, d) en raison de la pression de la eau en amont.

Lorsque le U du mur se déplace vers le sol (Fig. 6.2, d), un prisme de soulèvement(2 sur la Fig. 6.2, d) et des forces de résistance au cisaillement apparaissent, empêchant le mouvement vers le haut. En conséquence, une réaction toujours croissante du sol se produit le long du bord du mur, qui au moment de la formation du prisme de poussée atteint une valeur maximale, appelée pression passive ou résistance au sol E p (Fig. 6.2, a). Pour le développement et la création d'une pression passive du sol, un grand déplacement de U p du mur au sol est requis, dépassant de manière significative (de 1 ... 2 ordres de grandeur) U a. Ceci est dû notamment au compactage du sol derrière le mur. Sous l'action d'une charge externe, déplaçant de force le mur sur le sol, le sol est d'abord compacté et ce n'est qu'alors que la surface de glissement commence à se former - le soulèvement du sol.

Ainsi, sous pression active la pression limite du sol de remblai sur le mur (structure) est comprise dans des conditions où le mur est déplacé du remblai (en raison de la déformation de la base de la pression du remblai) et le sol derrière le mur est passé dans un état ultime équilibre. Pression passive- c'est la valeur limite de la réaction (pression réactive) lors du déplacement forcé de la paroi vers le sol dans des conditions où le sol derrière la paroi entre dans un état d'équilibre limite (à l'intérieur du prisme de poussée). Nous soulignons que par rapport à une structure, la pression active est active et la pression passive est la force réactive. La pression active du sol peut être l'une des raisons de la perte de stabilité d'une structure ou d'un mur (cisaillement, roulis et renversement).

Pour déterminer les pressions actives et passives sur les structures massives de haute rigidité dans la pratique de conception, des solutions généralement approximatives sont utilisées, basées sur les concepts de la théorie de l'équilibre limite (LBT - voir Section 3.1), considérés ci-dessous.

Les principaux éléments d'une mine à ciel ouvert, d'une excavation ou d'une tranchée sans support en pente sont la hauteur N et largeur je corniche, sa forme, sa pente et son angle de repos α (riz. 9.3). L'effondrement du rebord se produit le plus souvent le long de la ligne soleil situé à un angle θ par rapport à l'horizon. Le volume abc appelé prisme d'effondrement. Prisme effondrer maintenu en équilibre par les forces de frottement appliquées dans le plan de cisaillement.

La perturbation de la stabilité des masses de terre s'accompagne souvent de destructions importantes de ponts, routes, canaux, bâtiments et ouvrages situés sur les massifs glissants. À la suite d'une violation de la résistance (stabilité d'une pente naturelle ou d'une pente artificielle), des éléments caractéristiques se forment glissement de terrain(riz. 9.4).

Stabilité des pentes est analysée en utilisant la théorie de l'équilibre limite ou en considérant un prisme d'effondrement ou de glissement le long d'une surface de glissement potentielle comme un corps rigide.

Riz. 9.3. Schéma de pente du sol : 1 - pente ; 2 - ligne de glissement; 3 - ligne correspondant à l'angle de frottement interne; 4 - contour possible de la pente lors de l'effondrement ; 5 - prisme d'effondrement du massif de sol

Riz. 9.4.Éléments de glissement de terrain
1 - surface de glissement; 2 - corps de glissement de terrain; 3 - mur de stalle; 4 - la position de la pente avant le déplacement du glissement de terrain ; 5 - socle de la pente

Stabilité des pentes dépend principalement de sa hauteur et du type de sol. Pour établir certains concepts, considérons deux tâches élémentaires :

• la stabilité de la pente d'un sol idéalement meuble ;
• la stabilité de la pente d'un massif de sol parfaitement cohésif.

Stabilité de la pente d'un sol idéalement meuble

Considérons dans le premier cas la stabilité des particules d'écoulement idéalement libre sol composant la pente. Pour cela, on compose l'équation d'équilibre d'une particule solide M, qui se trouve à la surface de la pente ( riz. 9.5, un). On augmente le poids de cette particule F en deux volets : normal Nà la surface de la pente UN B et tangente TÀ elle. En même temps, la force T cherche à déplacer une particule M au pied de la pente, mais il sera gêné par la force opposée T" qui est proportionnelle à la pression normale.

Stabilité de la pente d'un massif de sol parfaitement cohérent

Envisager Stabilité des pentesL'ENFER la taille Hk pour un sol cohérent ( riz. 9.5.6). Le déséquilibre à une certaine hauteur limite se produira sur une surface de glissement plane DV incliné à un angle θ par rapport à l'horizon, puisque la plus petite surface d'une telle surface entre les points V et ré aura un avion DV... Des forces de cohésion spécifiques agiront dans tout ce plan AVEC.