Prizma možného kolapsu. Čo sú bezpečnostné bariéry. Collapse Prism. ♯ Zemný tlak na uzatvárací povrch

posuvný klin) - nestabilná časť hmoty rímsy zo strany jej svahu, uzavretá medzi pracovným a stabilným uhlom sklonu rímsy.

Koncept kolapsového hranola sa používa pri výpočte svahov, ktoré sú odolné proti zrúteniu a zabraňujú zosuvom pôdy.

pozri tiež

Napíšte recenziu na článok "Caving Prism"

Poznámky

Literatúra

• A. Z. Abuchanov, Mechanika pôdy
• Shubin M. A. Prípravné práce na výstavbu podložia železnice. - M .: Doprava, 1974.

Odkazy

• // Encyklopedický slovník Brockhausa a Efrona: v 86 zväzkoch (82 zväzkov a 4 dodatočné). - St. Petersburg. 1890-1907.

Úryvok charakterizujúci Collapse Prism

Keď husári vstúpili do dediny a Rostov šiel k princeznej, v dave nastal zmätok a nezhody. Niektorí roľníci začali hovoriť, že títo prišelci sú Rusi a akokoľvek ich urazilo, že slečnu nepustili von. Drone bol rovnakého názoru; ale len čo to vyjadril, Karp a ďalší roľníci zaútočili na bývalého prednostu.
- Koľko rokov si jedol svet? kričal na neho Karp. - Tebe je to jedno! Vykopeš malé vajce, odnesieš, čo chceš, znič nám domy, či nie?
- Hovorí sa, že má byť poriadok, nikto nesmie ísť z domov, aby nevynášal modrý pušný prach - to je ono! zakričal ďalší.
„Na tvojho syna bol rad a muselo ti byť ľúto svojej plešatosti,“ prehovoril zrazu rýchlo starý muž a zaútočil na Drona, „ale oholil moju Vanku. Oh, poďme zomrieť!
- Potom zomrieme!
"Nie som zo sveta odmietavý," povedal Dron.
- To nie je odmietač, narástlo mu brucho! ..
Rozprávali sa dvaja dlhí muži. Len čo sa Rostov v sprievode Iljina, Lavrušky a Alpatycha priblížil k davu, Karp s miernym úsmevom vykročil vpred, strčil si prsty za krídlo. Dron, naopak, odišiel do zadných radov a dav sa priblížil.
- Hej! kto je tu tvoj starší? - zakričal Rostov a rýchlo sa priblížil k davu.
- To je ten starší? Čo chceš? .. – spýtal sa Karp. No skôr, ako to stihol dopovedať, spadol z neho klobúk a hlava sa od silného úderu strhla nabok.
- Klobúk dole, zradcovia! zakričal Rostov plnokrvný hlas. - Kde je ten starší? kričal zúrivým hlasom.

Výpočet sadnutia spočíva v tom, že sa vyrovnajú sadnutia na jednej strane razidla (pružného alebo tuhého) umiestneného na pružnom homogénnom lineárne deformovateľnom polopriestore a na druhej strane povrchu neobmedzenej lineárne deformovateľnej vrstvy. pri rovnakých hodnotách vonkajšieho zaťaženia pôsobiaceho rovnako pozdĺž celej hranice tejto vrstvy a modulu deformácie. V dôsledku tejto rovnice sa zistí hrúbka takejto vrstvy h eq, nazývanej ekvivalent. Obrázok 5.6.1 ukazuje schému metódy:

Výpočet sadnutia metódou ekvivalentnej vrstvy

♯ Typy porušení svahov

Svah je umelo vytvorený povrch, ktorý obmedzuje prirodzený pôdny masív, výkop alebo násyp.

Svahy sú často vystavené deformácii vo forme kolapsov (obr. 5.7.1, a), zosuvov pôdy (pozri obr. 5.7.1 b, c, d), sypania a zosuvu (pozri obr. 5.7.1, e).

Ku kolapsu dochádza, keď hmota pôdy stratí oporu na úpätí svahu. Zosuvy pôdy a zosuvy pôdy sa vyznačujú pohybom určitého objemu pôdy. K sypaniu dochádza, keď šmykové sily prevyšujú odpor nesúdržnej zeminy na sypkom povrchu. Plávajúce (plávajúce) je postupná deformácia spodnej časti zaplaveného svahu alebo svahu bez vzniku čistých klzných plôch.

Hlavné dôvody straty stability svahu sú:

- zariadenie má neprijateľne strmý svah;

- eliminácia prirodzenej opory pôdneho masívu v dôsledku rozvoja priekop, jám, podmývania svahov a pod.;

– zvýšené vonkajšie zaťaženie svahu, napríklad výstavba konštrukcií alebo skladovanie materiálov na svahu alebo v jeho blízkosti;

- zníženie súdržnosti a trenia pôdy pri jej navlhčení, čo je možné pri zvýšení hladiny podzemnej vody;

- nesprávne priradenie návrhových charakteristík pevnosti pôdy;

- vplyv váženia vody na pôdy na báze;

– dynamické vplyvy (premávka vozidiel, baranidlo a pod.), prejav hydrodynamického tlaku a seizmických síl.

Nestabilita svahov je často výsledkom viacerých príčin, preto je potrebné pri prieskumoch a projektovaní vyhodnocovať pravdepodobné zmeny podmienok pre existenciu zemín vo svahoch počas celej doby ich prevádzky.

Obrázok 5.7.1. Typické typy svahových deformácií:
a - kolaps; b - posuvné; c - zosuv pôdy; d - zosuv pôdy s protiprúdom; d - plávanie;
1 - rovina kolapsu; 2 - posuvná rovina; 3 - trhlina v ťahu; 4 - zdvih pôdy;
5 - slabá vrstva; b, 7 - ustálená a počiatočná hladina vody;
8 - šmyková plocha; 9 - krivky depresie.

Existujú tri typy zlyhania svahu:

- zničenie prednej časti svahu. Strmé svahy (a > 60°) sú charakteristické zosuvom s deštrukciou prednej časti svahu. Takáto deštrukcia sa najčastejšie vyskytuje vo viskóznych pôdach, ktoré majú lepiacu schopnosť a uhol vnútorného trenia;

- zničenie spodnej časti svahu. Na relatívne miernych svahoch dochádza k deštrukcii týmto spôsobom: klzná plocha prichádza do kontaktu s hlboko uloženou pevnou vrstvou. Tento typ zlyhania sa najčastejšie vyskytuje v slabých ílovitých pôdach, keď je tvrdá vrstva umiestnená hlboko;

- zničenie vnútorného úseku svahu. K deštrukcii dochádza tak, že okraj zosuvnej plochy prechádza nad čelo svahu. K takémuto porušeniu dochádza aj v ílovitých pôdach, keď je tvrdá vrstva relatívne plytká.

♯ Metódy výpočtu stability svahu

Hlavnými prvkami povrchovej ťažby, jamy alebo ryhy bez upevnenia svahu sú výška H a šírka l rímsy, jej tvar, strmosť a uhol sypania α (obr. 5.8.1). K zrúteniu rímsy dochádza najčastejšie pozdĺž línie BC, umiestnenej pod uhlom θ k horizontu. Objem ABC sa nazýva hranol kolapsu. Zrútený hranol je udržiavaný v rovnováhe trecími silami pôsobiacimi v šmykovej rovine.

Schéma sklonu pôdy:
1 - sklon; 2 - sklzová čiara; 3 - čiara zodpovedajúca uhlu vnútorného trenia;
4 - možný obrys svahu počas kolapsu; 5 - hranol zrútenia pôdneho masívu.

Stabilita svahov sa analyzuje pomocou teórie limitnej rovnováhy alebo uvažovaním hranola zrútenia alebo kĺzania pozdĺž potenciálneho klzného povrchu ako tuhého telesa.

Stabilita svahu závisí najmä od jeho výšky a druhu pôdy. Na vytvorenie niektorých konceptov zvážte dva základné problémy:

- stabilita svahu ideálne voľnej pôdy;

je stabilita svahu ideálne napojeného pôdneho masívu.

Uvažujme v prvom prípade stabilitu častíc ideálne voľnej pôdy, ktorá tvorí svah (obrázok 5.8.2.a). Aby sme to dosiahli, zostavíme rovnovážnu rovnicu pre pevnú časticu M, ktorá leží na povrchu svahu. Rozložme hmotnosť tejto častice F na dve zložky: normálu N k ploche sklonu AB a dotyčnicu T k nej. V tomto prípade má sila T tendenciu posunúť časticu M k päte svahu, ale bude tomu brániť protipôsobiaca sila T", ktorá je úmerná normálnemu tlaku.

Schéma síl pôsobiacich na svahovú časticu: a - sypká zemina; b - súdržná pôda

kde f je koeficient trenia častice pôdy o pôdu, ktorý sa rovná dotyčnici uhla vnútorného trenia.

Rovnica priemetu všetkých síl na šikmú plochu svahu za podmienok medznej rovnováhy

kde tgα=tgφ, teda α=φ.

Limitný uhol sklonu voľnej pôdy sa teda rovná uhlu vnútorného trenia. Tento uhol sa nazýva sypný uhol.

Uvažujme stabilitu svahu AD s výškou H k pre súdržnú zeminu (obr. 5.8.2b). Nerovnováha v určitej limitnej výške nastane pozdĺž plochej klznej plochy VD naklonenej pod uhlom θ k horizontu, pretože rovina VD bude mať najmenšiu plochu takejto plochy medzi bodmi B a D. Sily špecifickej súdržnosti C budú pôsobiť v celej tejto rovine.

Rovnovážna rovnica všetkých síl pôsobiacich na zosuvný hranol AED.

Podľa obr. 5.8.2b strana kolapsového hranola AB = H až ctg θ, dostaneme

kde γ je merná hmotnosť pôdy.

Sily odolávajúce šmyku budú len sily špecifickej adhézie, ktoré sú rozložené pozdĺž roviny šmyku

V hornom bode B hranola AED bude tlak nulový a v dolnom bode D maximálny, potom v strede bude polovica špecifickej súdržnosti.

Zostavme rovnicu priemetu všetkých síl na rovinu sklzu a prirovnajme ju k nule:

kde

Za predpokladu, že sin2θ=1 pri θ = 45°, dostaneme

Z posledného vyjadrenia je vidieť, že vo výške jamy (sklonu) H k > 2с/γ sa zemný masív zrúti po určitej zosuvnej rovine pod uhlom θ k horizontu.

Pôdy majú nielen priľnavosť, ale aj trenie. V tomto smere sa problém stability svahu stáva oveľa komplikovanejším ako v uvažovaných prípadoch.

Preto sa v praxi na riešenie problémov v prísnej formulácii rozšírila metóda kruhových valcových klzných plôch.

♯ Metóda okrúhlej klznej plochy

Metóda klzných plôch okrúhleho valca sa v praxi stala široko používanou. Podstatou tejto metódy je nájsť klznú plochu okrúhleho valca so stredom v niektorom bode O, prechádzajúcu základňou svahu, pre ktorú bude koeficient stability minimálny (obr.).

Ryža. 5.9.1. Schéma výpočtu stability svahu metódou kruhovo-valcovej klznej plochy

Výpočet sa vykonáva pre oddelenie, pre ktoré je posuvný klin ABC rozdelený na n vertikálnych oddelení. Predpokladá sa, že normálové a tangenciálne napätia pôsobiace na klzný povrch v každom z klzných klinových oddelení sú určené hmotnosťou tohto oddelenia Q t a sú rovnaké:

kde A i je plocha klznej plochy v rámci 1. vertikálneho oddelenia, A i = 1l i;

l je dĺžka posuvného oblúka v rovine výkresu (pozri obr. 5.6.1).

Šmyková odolnosť zabraňujúca zosuvu svahu po uvažovanom povrchu v medznom stave τ u =σ tgφ+c

Stabilita svahu sa dá odhadnúť pomerom momentov držania M s,l a šmykových síl M s,a. V súlade s tým je faktor stability určený vzorcom

Moment prídržných síl vzhľadom na O je moment síl Q i.

Moment šmykových síl vzhľadom na bod O

♯ Zemný tlak na uzatvárací povrch

Tlak pôdy na uzatvárací povrch závisí od mnohých faktorov: spôsob a postupnosť zásypu pôdy; prirodzené a umelé podbíjanie; fyzikálne a mechanické vlastnosti pôdy; náhodné alebo systematické otrasy pôdy; sadanie a posunutie steny pôsobením vlastnej hmotnosti, tlaku pôdy; typ pridružených štruktúr. To všetko značne komplikuje úlohu určenia tlaku pôdy. Existujú teórie na určenie tlaku pôdy s použitím predpokladov, ktoré umožňujú vyriešiť problém s rôznym stupňom presnosti. Upozorňujeme, že riešenie tohto problému sa vykonáva v plochom prostredí.

Existujú nasledujúce typy bočného zemného tlaku:

Pokojový tlak (E 0), nazývaný aj prirodzený (prirodzený), pôsobiaci v prípade, keď je stena (obvodový povrch) nehybná alebo relatívne pohyby pôdy a konštrukcie sú malé (obr.;

Diagram pokojového tlaku

Aktívny tlak (E a), vznikajúci pri výrazných posunoch konštrukcie v smere tlaku a vytváraní sklzových rovín v pôde, zodpovedajúcich jej limitnej rovnováhe (obr. 5.10.2). ABC - kolapsová základňa hranola, výška hranola 1 m;

Ryža. 5.10.2 Diagram aktívneho tlaku

Pasívny tlak (E p), ktorý sa objavuje pri výrazných posunoch konštrukcie v smere opačnom k ​​smeru tlaku a je sprevádzaný začiatkom „zdvihnutia pôdy“ (obr. 5.10.3). ABC - základňa vydutého hranola, výška hranola je 1 m;

Pasívny tlakový diagram

Dodatočný reaktívny tlak (E r), ktorý vzniká pri pohybe konštrukcie smerom k zemi (v smere opačnom ako je tlak), ale nespôsobuje „zdvihnutie pôdy“.

Najväčšie z týchto zaťažení (pre rovnakú konštrukciu) je pasívny tlak, najmenšie je aktívne. Pomer medzi uvažovanými silami vyzerá takto: E a<Е о <Е r <Е Р

44 Algoritmus pre výpočet sadania základu základu

Úloha výpočtu vyrovnania základne sa redukuje na výpočet integrálu.

SNiP zabezpečuje výpočet integrálu numerickou metódou rozdelením pôdnej vrstvy základne na samostatné elementárne vrstvy s hrúbkou h i a zavádzajú sa tieto predpoklady:

1. Každá elementárna vrstva má konštanty E 0 a μ 0

2. Napätie v elementárnej vrstve je do hĺbky konštantné a rovná sa polovici súčtu horných a dolných napätí

3. Hranica stlačiteľnej hrúbky je v hĺbke kde σ zp =0,2σ zq (kde σ zq je napätie od vlastnej hmotnosti zeminy)

Algoritmus pre výpočet sadania základovej základne

1. Podklad je rozdelený na elementárne vrstvy s hrúbkou; kde h i<0.4b, b- ширина подошвы фундамента.

2. Zostrojiť diagram napätí z vlastnej hmotnosti zeminy σ zq

3. Diagram napätia od vonkajšieho zaťaženia σ zp

4. Nastaví sa hranica stlačiteľnej hrúbky.

5. Napätie v každej elementárnej vrstve sa určí: σ zpi = (σ zp hore + σ zp dole)/2

6. Sadnutie každej elementárnej vrstvy sa vypočíta: S i =βσ zpi h i /E i

7. Konečné zúčtovanie základu sa vypočíta ako súčet zúčtovaní
všetky elementárne vrstvy zahrnuté na hranici stlačiteľnej hrúbky.

45. Koncepcia výpočtu sedimentu v priebehu času

Pri sledovaní osídlenia základov sa získal graf vývoja osídlenia v čase.

Zavádza sa pojem stupňa konsolidácie: U=S t /S KOH

Konečný návrh sa vypočíta pomocou metódy SNiP.

Stupeň konsolidácie je určený riešením diferenciálnej rovnice jednorozmernej filtrácie:

U=1-16(1-2/π)e - N /π 2 +(1+2/(3π))e -9 N /9+…

Fyzikálny význam stupňa konsolidácie je vyjadrený hodnotou indexu N:

N=π 2 k Ф t/(4m 0 h 2 γ ω)

kde, k Ф ~ koeficient filtrácie, [cm/rok]

m 0 - koeficient relatívnej stlačiteľnosti vrstvy; [cm 2 /kg]

h je hrúbka stlačiteľnej vrstvy; [cm]

t - čas; [rok]

γ ω - merná hmotnosť vody

Určte vysporiadanie základu po 1, 2 a 5 rokoch. Tlak pod podrážkou základu p \u003d 2 kgf / cm 2; pôda - hlina; hrúbka stlačiteľnej vrstvy 5m; koeficient filtrácie k Ф = 10 - 8 cm/s; Koeficient relatívnej stlačiteľnosti hliny m 0 = 0,01 cm 2 /kg.

1. Určte hodnotu konsolidačného pomeru: ^Pe prevod z sekúnd na rok

C V \u003d k F / (m 0 γ ω) \u003d (10 -8 * 3 * 10 7) (cm / rok) / (0,01 (cm2 / kg) * 0,001) \u003d 3 * 10 4 cm 2 / rok

2. Určte hodnotu N:

N \u003d π 2 C V t / (4 h 2) \u003d 0,3 t

3. Určte stupeň konsolidácie:

U 1 \u003d 1-16 (1-2 / π)e -0,3 t / π 2

4. Vypočítajte hodnotu konečného návrhu:

S = hm 0 p = 500 * 0,01 * 2 = 10 cm

5. Vypočítajte zrážky v priebehu času ako:
St = S k U i

Plošiny, ktoré obmedzujú nepracujúce rímsy, sa nazývajú bermy. Existujú bezpečnostné zábrany, mechanické čistiace zábrany a prepravné zábrany. Bezpečnostné zábrany sa rovnajú 1/3 výškovej vzdialenosti medzi susednými zábranami. Mechanické čistiace hrádze sú zvyčajne väčšie alebo rovné 8 metrov (pre príjazd buldozérov na čistenie uvoľnenej horniny).

Prepravné hrádze sú plochy ponechané na nepracovnej strane lomu na pohyb vozidiel. Bezpečnostné hrádze sú plošiny ponechané na nefunkčnej strane lomu, aby sa zvýšila jeho stabilita a zadržali sa rozpadávajúce sa kusy skál. Zvyčajne sú mierne naklonené k nadložnému svahu rímsy. Bermy by mali zostať po nie viac ako 3 rímsach. Zrútený hranol je nestabilná časť rímsy medzi svahom rímsy a rovinou prirodzeného zrútenia a je ohraničená hornou plošinou. Šírka základne kolapsového hranola (B) sa nazýva bezpečnostná hrazda a je určená vzorcom: .

Postup rozvoja povrchovej ťažby

Poradie rozvoja povrchovej ťažby v rámci lomového poľa nie je možné určiť ľubovoľne. Závisí to od typu rozvíjaného ložiska, topografie povrchu, tvaru ložiska, polohy ložiska voči dominantnej povrchovej úrovni, uhla dopadu, hrúbky, štruktúry, rozloženia podľa kvality minerálov a druhov nadložia. Ďalším dôsledkom je výber typu povrchovej ťažby: povrchová, hlbinná, vrchovinová, vrchovinová-hlbinná alebo podhorská. Našou ďalšou akciou je zásadné predbežné rozhodnutie o lomovom poli - jeho možnej hĺbke, rozmeroch po dne a povrchu, uhloch sklonov strán, ako aj o celkových zásobách ťaženej hmoty a najmä nerastných surovín. Zisťujú sa aj možné miesta odberateľov nerastov, skládok, hlušiny a ich približné kapacity, čo umožňuje načrtnúť možné smery a spôsoby presunu lomového nákladu. Na základe uvedených úvah sa stanovujú možné rozmery lomového poľa, jeho umiestnenie vo vzťahu k topografii povrchu, ako aj približné obrysy dobývacieho priestoru budúceho podniku. Až potom, s prihliadnutím na plánovanú kapacitu lomu, začínajú riešiť problém poradia rozvoja ťažobnej prevádzky v rámci lomového poľa. Na urýchlenie uvedenia lomu do prevádzky a zníženie úrovne kapitálových nákladov sa ťažba začína vykonávať tam, kde je ložisko nerastov bližšie k povrchu. Hlavným cieľom povrchovej ťažby je ťažba nerastných surovín z podložia so súčasným vyťažením veľkého objemu nadložného prekrytia a uzavretia ložiska s prehľadnou a vysoko ekonomickou organizáciou popredného a najdrahšieho procesu povrchovej ťažby - pohyb horninového masívu z čelby na miesta príjmu v skladoch a skládkach (až 40 %). Efektívnosť pohybu lomových nákladov sa dosahuje organizáciou stabilných tokov nerastov a nadložných hornín, v súvislosti s ktorými sa riešia otázky otvárania pracovných horizontov lomového poľa, ako aj kapacít používaných vozidiel. Technické riešenia povrchovej ťažby a jej ekonomické výsledky sú determinované pomerom objemu skrývky a banskej činnosti vo všeobecnosti a obdobiami povrchovej činnosti. Tieto pomery sa kvantifikujú pomocou stripovacieho pomeru.

Strmé zákopy a polovičné zákopy

Podľa uhla sklonu sa kapitálové zákopy delia na strmé. Strmé zákopy hlbokého typu sú zvyčajne vnútorné. Podľa polohy vzhľadom na stranu lomu sa delia na priečne a diagonálne. Priečne strmé zákopy sa používajú v prípadoch, keď je celkový uhol sklonu steny jamy menší. Diagonálne strmé priekopy sa bežne používajú na umiestnenie dopravníkov a výťahov vozidiel. Strmé priekopy sú typické, keď sú na nepracovnej strane ponechané transportné hrádze (rampy).

Dočasné kongresy

Hlavný rozdiel medzi dočasnými kongresmi a kĺzavými kongresmi je nasledujúci:

1. Dočasné rampy sa pri striedavej ťažbe hornej a dolnej rímsy v rámci rámp nepohybujú (nešmýkajú);

2. Výstavba provizórnych rámp spravidla (v tvrdých a polotvrdých horninách) zahŕňa vŕtanie a odstrel skalného bloku v rampe do výšky rímsy a razenie rampy, najčastejšie s posunutím odstreleného svahu skalného dna. s bagrom alebo buldozérom;

3. Rozvoj starých kongresov sa uskutočňuje ťažbou odstrelenej horniny s naložením do cestnej dopravy;

Trasa dočasných východov je jednoduchá alebo slučková, faktor predĺženia jednoduchej dočasnej trasy závisí najmä od šírky pracovnej plochy. Výjazdy pre autá môžu byť priľahlé k horizontom na vodiacom svahu, zmiernenom svahu (s jemným vsadením) a na mieste. Priľahlosť na prednom svahu je typická pre výjazdy na horných, už vypracovaných horizontoch pri prechode áut po týchto výjazdoch.

Pri riešení praktických úloh sa od všeobecného namáhania zeminy zvyčajne rozlišuje na samostatnú úlohu určenie síl prenášaných zeminou na zvislé alebo naklonené čelá konštrukcie. Typickými stavbami, pre ktoré je posúdenie tlaku zeminy E podstatné, sú rôzne druhy oporných múrov (obr. 6.1, a), steny suterénu (obr. 6.1, b), mostné opory (obr. 6.1, c), vodné stavby (obr. 6.1, c), 6.1, d), oplotenie jám, prekladov atď.

Ryža. 6.1. Zemný tlak na rôzne konštrukcie.

1 - oblasť ("hranol") kolapsu pôdy;

2 - plocha ("hranol") zdvihnutia pôdy.

Ako presvedčivo ukázali experimenty a terénne pozorovania, tlak pôdy E na konštrukciu výrazne závisí od smeru, veľkosti a charakteru posunov zvislých alebo naklonených styčných plôch konštrukcie, pozdĺž ktorých dochádza k interakcii s hmotou pôdy.

Zvážte vplyv posunov na príklade najjednoduchšej opornej steny (obr. 6.2). V prípade spoľahlivo nepohyblivej steny (obr. 6.2, c) dochádza k deformáciám pôdy bez bočnej expanzie, a preto pri pôsobení iba vlastnej hmotnosti pôdy môžeme vziať vzorec 3.23). V tomto prípade je celkový bočný tlak na jednotku dĺžky steny (v smere kolmom na rovinu xz) určený ako E 0 = ξγ gr h 2 /2. Tlak E 0 sa nazýva kľudový tlak, keďže hodnota koeficientu ξ v E 0 zodpovedá prípadu absencie bočných posunov zeminy.

Ryža. 6.2. Závislosť tlaku pôdy od veľkosti a smeru

horizontálne posunutie steny alebo konštrukcie.

Pôsobením tlaku zeminy môže dochádzať k posunom U konštrukcie smerom od zásypovej zeminy (na obr. 6.2 brané so znamienkom mínus, t.j. U< 0). При этом в массиве грунта образуются поверхности скольжения, и постепенно формируется область обрушения, которую называют hranol (klin) kolaps(1 na obr. 6.2, b). Sily odporu proti šmyku vznikajúce v posúvajúcej sa zemine vedú k zníženiu tlaku zeminy, ktorý pri hodnote posunu U a konštrukcie, určenej vytvorením hranola zrútenia, dosiahne hraničnú (minimálnu) hodnotu, tzv. aktívny tlak alebo ťah E a (obr. 6.2, a). Ako ukázali experimenty, na dosiahnutie E a sú potrebné veľmi malé posuny steny od zeme (U a ≥ (0,0002 ... 0,002) h, kde h je výška steny v m).

Často sa v dôsledku pôsobenia vonkajších síl konštrukcie pohybujú smerom k zemi. To sa môže prejaviť v konštrukciách, ktoré vnímajú veľké horizontálne zaťaženia, napríklad v prípade opory oblúkového mosta (obr. 6.1, c), hydraulických konštrukcií (obr. 6.1, d) v dôsledku tlaku vody proti prúdu.

Pri pohybe U steny na zem (obr. 6.2, d) sa a zdvihnúť hranol(2 na obr. 6.2, d) a vznikajú šmykové odporové sily, ktoré bránia vztlaku. V dôsledku toho dochádza pozdĺž okraja steny k stále narastajúcej reakcii zeminy, ktorá v momente vzniku vztlakového hranola dosahuje maximálnu hodnotu tzv. pasívny tlak alebo tlak pôdy E p (obr. 6.2, a). Na rozvoj a vytvorenie pasívneho zemného tlaku je potrebný veľký posun Up steny k zemi, výrazne (o 1 ... 2 rády) presahujúci U a. Je to spôsobené najmä zhutnením pôdy za stenou. Pôsobením vonkajšieho zaťaženia, ktoré násilne vytlačí stenu k zemi, sa zemina najskôr zhutní a až potom sa začne vytvárať zosuvná plocha - nadvihnutie zeminy.

Teda pod aktívny tlak sa rozumie medzný tlak zásypovej zeminy na stenu (konštrukciu) v podmienkach, kedy je stena vytlačená zo zásypu (v dôsledku deformácie podkladu od tlaku zásypu) a zemina za stenou prešla do stavu limitná rovnováha. Pasívny tlak- ide o hraničnú hodnotu reakcie (reaktívneho tlaku) pri nútenom pohybe steny k zemi za podmienok, keď sa zemina za stenou dostane do stavu medznej rovnováhy (v rámci zdvihového hranola). Zdôrazňujeme, že vo vzťahu ku konštrukcii je aktívny tlak aktívny a pasívny tlak je reaktívna sila. Aktívny tlak na zem môže byť jedným z dôvodov straty stability konštrukcie alebo steny (šmyk, rolovanie a prevrátenie).

Na stanovenie aktívnych a pasívnych tlakov na masívne konštrukcie s vysokou tuhosťou v konštrukčnej praxi sa zvyčajne používajú približné riešenia založené na konceptoch teórie limitnej rovnováhy (LTE - pozri časť 3.1), o ktorých sa uvažuje nižšie.

Hlavnými typmi zemných prác v bytovej a občianskej výstavbe sú vývoj jám, zákopov, plánovanie staveniska atď.
Z analýzy úrazov v stavebníctve vyplýva, že zemné práce tvoria asi 5,5 % všetkých úrazov a z celkového počtu úrazov s ťažkým následkom pri všetkých druhoch prác je 10 % spojených so zemnými prácami.

Ryža. 1. Schéma sklonu
Hlavnou príčinou úrazov pri zemných prácach je zrútenie pôdy. Príčinou zrútenia pôdy je najmä vývoj pôdy bez upevnenia presahujúceho kritickú výšku zvislých stien zákopov a jám, nesprávna konštrukcia upevnenia stien zákopov a jám atď.
Vyvinuté pôdy sú rozdelené do troch veľkých skupín: súdržné (hlinité a podobné); odpojené (piesočnaté, objemné) a sprašové.
Zemné práce je možné začať len vtedy, ak existuje projekt na vyhotovenie diel alebo technologických máp na rozpracovanie pôd.
Podľa bezpečnostných pravidiel sa kopanie jám a zákopov malej hĺbky v pôde s prirodzenou vlhkosťou a bez podzemnej vody môže vykonávať bez upevnenia. Existujú dva spôsoby, ako zabrániť kolapsu a zabezpečiť stabilitu pôdnych hmôt: vytvorením bezpečných svahov pôdy alebo nastavením spojovacích prvkov. Vo väčšine prípadov dochádza k zrúteniu pôdy v dôsledku porušenia strmosti svahov rozvinutých jám a zákopov.
Hlavnými prvkami otvorenej jamy, jamy alebo priekopy bez upevnenia sú šírka l a výška H rímsy, tvar rímsy, uhol sklonu α, strmosť. K zrúteniu rímsy dochádza najčastejšie pozdĺž čiary AC, umiestnenej pod uhlom θ k horizontu. Objem ABC sa nazýva hranol kolapsu. Zrútený hranol je udržiavaný v rovnováhe trepiovými silami pôsobiacimi v šmykovej rovine.
Pre súdržné zeminy sa používa pojem „uhol vnútorného trenia“ φ. Tieto pôdy majú okrem síl trenia aj silu adhézie medzi časticami. Súdržné sily sú dosť veľké, takže súdržná zemina je celkom stabilná. Pôdy však pri vývine (reze) kyprí, narúša sa ich štruktúra a strácajú súdržnosť. Menia sa aj sily trenia a súdržnosti, ktoré sa zmenšujú so zvyšujúcou sa vlhkosťou. Preto aj stabilita sypaných svahov je nestabilná a zostáva prechodne až do zmeny fyzikálnych a chemických vlastností pôdy, čo súvisí najmä so zrážkami v letnom období a následným zvýšením pôdnej vlhkosti. Sypný uhol φ pre suchý piesok je teda 25...30°, mokrý piesok je 20°, suchý íl je 45° a mokrý íl je 15°. Stanovenie bezpečnej výšky lavice a uhla sklonu je dôležitou úlohou. Bezpečnosť výkopu závisí od správnej voľby uhla sklonu.
Na základe teórie stability horniny je kritická výška zvislej steny pri α=90° určená vzorcom V. V. Sokolovského:

Kde N cr - kritická výška zvislej steny, m; C - sila adhézie pôdy, t / m 2; ρ - hustota pôdy, t / m 3; φ je uhol vnútorného trenia (C, ρ, φ sú určené z tabuliek).
Pri určovaní maximálnej hĺbky jamy alebo výkopu so zvislou stenou sa zavedie bezpečnostný faktor, ktorý sa rovná 1,25:

Sklon jamy alebo priekopy, usporiadanej vo voľných pôdach, bude stabilný, ak uhol, ktorý zviera jej povrch s horizontom, nepresiahne uhol vnútorného trenia pôdy.
V lomoch vyvinutých do veľkej hĺbky (20 ... 30 m alebo viac) sú najväčším nebezpečenstvom zosuvy pôdy, ktoré môžu zasypať spodnú časť diela spolu so strojmi, zariadeniami a personálom údržby. K najväčšiemu počtu zosuvov dochádza na jar a na jeseň v období aktívneho pôsobenia povodňových vôd, dažďov a topenia.
Maximálna prípustná hĺbka jám a zákopov so zvislými stenami bez upevnenia H pr, ako aj prípustná strmosť svahov (pomer výšky svahu k jeho začiatku - H: l) pre rôzne pôdy sú uvedené v tabuľke. V prípade, že po výške svahu dochádza k vrstveniu rôznych zemín, strmosť svahu je určená najslabšou pôdou.
Pri vývoji jám a zákopov sa ako preventívne opatrenia na boj proti zosuvom pôdy a kolapsom vykonávajú nasledujúce práce s vypočítaným odôvodnením: inštalácia oporných stien; úmyselné zrútenie previsnutých vrchlíkov; zníženie uhla sklonu čistením pomocou vlečných lán alebo rozdelením svahu na rímsy s inštaláciou medziľahlých hrádzí.
Upevnenie zvislých stien zákopov a jám sa vykonáva inventarizačnými aj neinventarizačnými zariadeniami.

Tabuľka 1. Prípustné parametre svahov vykonávaných bez spojovacích prvkov

pôdy	H pr, m	Hĺbka výkopu, m
		do 1.5		do 3		až 5
		α, stup	H:l	α, stup	H:l	α, stup	H:l
Hromadné nekonsolidované Piesok a štrk piesčitá hlina Hlina Hlina	1 1 1,25 1,5 1,5	56 63 76 90 90	1:0,25 1:0,5 1:0,25 1:0 1:0	45 45 56 63 76	1:1 1:1 1:0,67 1:0,5 1:0,25	39 45 50 53 63	1:1,25 1:1 1:0,85 1:0,75 1:0,5

Typy montáže sa môžu líšiť. Ich návrhy závisia od typu pôdy, hĺbky výkopu a projektovaného zaťaženia. V súdržných pôdach prirodzenej vlhkosti sú inštalované štítové držiaky (s vôľou jednej dosky a vo vlhkých voľných pôdach - pevné. Dištančné podložky takýchto držiakov sú posuvné.
Upevňovacie prvky sa spoliehajú na aktívny tlak pôdy. Aktívny tlak v piesčitých pôdach, kde sú adhézne sily medzi časticami nevýznamné, Pa,

kde H je hĺbka výkopu, m; ρ - hustota pôdy, t / m 3; φ - sypný uhol (uhol vnútorného trenia pre súdržné zeminy), deg.
Pre súdržné pôdy aktívny zemný tlak

Kde C je súdržnosť pôdy.
Pri výpočte upevnenia v súdržných pôdach je potrebné mať na pamäti, že pri výpočte jám a zákopov sa pôda na povrchu uvoľňuje a stráca súdržnosť, takže druhú časť vzorca možno v niektorých prípadoch ignorovať.
Diagram aktívneho tlaku zeminy je trojuholník, ktorého vrchol je umiestnený pozdĺž okraja ryhy a maximálna hodnota tlaku p max je na úrovni dna ryhy.

Ryža. 2. Schéma montáže panelu:
1 - rozpery; 2 - stojany; 3 - štíty; 4 - tlakový diagram
Ryža. 3. Kotviace priekopy:
1 - kotva; 2 - chlap; 3 - hranol kolapsu; 4 - štíty; 5 - stojan
V upevneniach typu dištančných prvkov sú upevňovacie dosky, regály a dištančné prvky predmetom výpočtu. Dištančné vložky počítajú s pevnosťou a stabilitou.
Vzdialenosť medzi regálmi upevnenia panelového inventára závisí od šírky použitých dosiek h:

V prípadoch, keď vzpery v upevneniach výkopov sťažujú vykonávanie stavebných a inštalačných prác v nich, napríklad kladenie potrubí alebo iných komunikácií, namiesto vzpier sa používajú výstuhy a kotvy.
Treba si uvedomiť, že montáž a demontáž použitých neinventárnych spojovacích prvkov, pozostávajúcich z jednotlivých dosiek, regálov a vzpier, je spojená s prácnou a nebezpečnou prácou. Obzvlášť nebezpečná je demontáž takýchto spojovacích prvkov. Okrem toho spojovací materiál, ktorý nie je skladom, vyžaduje veľkú spotrebu materiálu a má nízku obrátku materiálu spojovacích materiálov, čo zvyšuje ich cenu.
Vonkajšie dodatočné zaťaženie pri vývoji výkopov (nasypanie zeminy, montáž stavebných vozidiel na okraj svahu a pod.) môže spôsobiť zrútenie pôdnych hmôt, ak sa neberie do úvahy ich umiestnenie.
Účtovanie dodatočných zaťažení pri určovaní aktívneho tlaku pôdy sa vykonáva znížením dodatočného zaťaženia na rovnomerne rozložené na hranole kolapsu s hustotou rovnajúcou sa hustote hustej pôdy.

Ryža. 4. Schéma vzniku "vrcholu" a
Ryža. 5. Inštalácia rýpadla pri výstavbe jamy alebo výkopu
Výška takto získaného dodatočného zaťaženia sa pripočíta k hĺbke výkopu. Pri vývoji hlbokých jám pomocou rýpadla vybaveného rovnou lopatou a inštalovaného na dne výkopu sa vytvorí "priezor".

Tabuľka 2. Prípustné vzdialenosti L
Je to spôsobené tým, že pri takejto inštalácii rýpadlo vytvára svahy rovnajúce sa 1/3 výšky výložníka. Nebezpečenstvo zrútenia "priezoru" vedie k potrebe inštalovať rýpadlá vybavené rýpadlom na vrchole rozvinutého výkopu. Pri umiestnení v blízkosti výkopu s nevystuženými svahmi stavebných strojov je potrebné určiť vzdialenosť L od podpery stroja najbližšie k výkopu k okraju svahu (obr. 1). Táto vzdialenosť závisí od výšky výkopu H, druhu a stavu zeminy a je určená z tabuľky. 1 a podľa vzorca

Pri výstavbe budov a stavieb z prefabrikovaných konštrukcií a dielcov pomocou veľkého množstva stavebných strojov a mechanizmov sa stavenisko mení na montážne miesto.
Inštalácia konštrukcií pozostáva zo vzájomne súvisiacich prípravných a základných procesov. Prípravné procesy zahŕňajú výstavbu žeriavových dráh, dodávku konštrukcií, rozšírenú montáž dielov, usporiadanie lešení pre prácu inštalatérov, hlavné sú zavesenie konštrukcií, zdvíhanie, inštalácia konštrukcií na podpery, dočasné upevnenie, zarovnanie a konečné upevnenie namontovaných prvkov. Väčšina nehôd pri montáži stavebných konštrukcií vzniká v dôsledku chýb pri projektovaní budov a stavieb; pri výrobe konštrukcií v továrňach, v projektoch na výrobu diel atď.
Hlavnými otázkami bezpečnej organizácie práce, okrem výberu najracionálnejšieho spôsobu inštalácie a vhodnej postupnosti inštalácie jednotlivých prvkov, sú: určenie potrebných zariadení na výrobu všetkých typov inštalačných procesov a pracovných operácií (druhy vodiče alebo iné upevňovacie zariadenia, vybavenie na takeláž atď.); spôsoby inštalácie, ktoré zabraňujú možnosti nebezpečných napätí v procese zdvíhania konštrukčných prvkov; spôsoby dočasného upevnenia namontovaných prvkov, ktoré zabezpečujú priestorovú tuhosť namontovanej časti budovy a stabilitu každého jednotlivého konštrukčného prvku; postupnosť konečného upevnenia prvkov a odstránenie dočasných zariadení.
Najdôležitejším faktorom pre elimináciu úrazov pri montáži stavebných konštrukcií je správny výpočet konštrukcií pri preprave, skladovaní a montáži.
Veľkorozmerné konštrukcie počas prepravy by mali byť inštalované na dvoch podperách a vypočítané podľa schémy nosníka s jedným rozpätím. Prijatá konštrukčná schéma počas prepravy sa spravidla nezhoduje s konštrukčnou schémou prijatou pri výpočte konštrukcie pre hlavný vplyv. Drevené obklady, na ktorých konštrukcia spočíva, by sa mali skontrolovať, či sa nezrútili.

Ryža. 6. Schéma upevnenia farmy počas prepravy:
1 - rozpera; 2 - kábel; 3 - držiak; 4 - farma; 5 - šnúrka na krk; 6 - ťah; 7 - slučka
Pri preprave stĺpov veľkej dĺžky pri rozpúšťaní musí byť podpera na prívese pohyblivá, čo umožňuje voľné otáčanie, aby sa eliminoval priečny ohybový moment. Počet naskladaných riadkov na výšku sa berie do 5.

Ryža. 7. Zdvíhanie krovu traverzou:
1 - traverz; 2 - farma
Stenové panely a priečky sa prepravujú vo zvislej alebo naklonenej polohe. V tomto prípade sú možné nebezpečné bočné otrasy v rovine najmenšej tuhosti panelu. Na ich lokalizáciu sa používajú špeciálne tlmiče, inštalované v nosných častiach. Pri preprave veľkorozmerných priechodných väzníkov sa používajú špeciálne nosiče panelov, pričom sa prierezy kontrolujú podľa najnebezpečnejších úsekov priehradových prvkov. Stanovenie síl v podperách a uzloch priehradových nosníkov sa vykonáva metódami stavebnej mechaniky, berúc do úvahy koeficient dynamiky a prijatý systém podopretia priehradového nosníka počas prepravy. Na panelových nosičoch sú väzníky upevnené dorazmi a vzperami (obr. 1).
Bezpečnosť práce pri montáži konštrukcií je zabezpečená predovšetkým správne navrhnutými traverzami a závesmi. Pri zdvíhaní a montáži priehradových väzníkov (obr. 5.2) môžu byť sily v jednotlivých prvkoch výrazne väčšie ako sú vypočítané pri prevádzkovom zaťažení. V nich je tiež možné meniť znaky napätí - natiahnuté prvky môžu byť stlačené a naopak. Preto je spravidla pri zdvíhaní traverza pripevnená k stredným uzlom farmy.
Výpočet stĺpov pre zaťaženie vznikajúce pri zdvíhaní sa dodatočne nevykonáva. Pracovné výkresy stĺpov počítajú s možnosťou ich bezpečného zdvihnutia z vodorovnej do zvislej polohy (obr. 3).

Ryža. 8. Zdvíhanie stĺpika:
1 - stĺpec; 2 - kábel; 3 - zachytenie snímky; 4 - drevená podšívka
Keď je stĺp inštalovaný v základovej objímke, musí byť stĺp upevnený výstuhami alebo klinmi pred zaliatím jeho základne (obr. 4). V oboch prípadoch je stĺpec vypočítaný pre pôsobenie zaťaženia vetrom. Nedostatočné upevnenie môže spôsobiť prevrátenie alebo naklonenie stĺpikov. Vo všeobecnosti má rovnica stability tvar

kde K je bezpečnostný faktor rovný 1,4; M 0 - moment prevrátenia od pôsobenia vetra, Nm; M y - prídržný moment vytvorený hmotnosťou stĺpa, Nm; M zatvorené - rovnaké, zapínanie, N m.
V prípadoch, keď podľa výpočtu nie je zabezpečená stabilita, sa používajú inventárne klinové vložky a oceľové vodiče.

Ryža. 9. Dočasné upevnenie stĺpov počas inštalácie:
1 - ortéza; 2 - svorka; 3 - stĺpec; 4 - kliny; 5 - základ
Ryža. 10. Dočasné upevnenie konštrukcií:
a - extrémna farma; b - stredné farmy; 1 - stĺpec; 2 - farma; 3 - strečing; 4 - rozperka
Namontované jednotlivé prvky konštrukcie (stĺpy, väzníky, nosníky) musia tvoriť stabilné systémy až do dokončenia celého rozsahu inštalačných prác. K tomu sa jednotlivé časti montovaných prvkov spájajú do priestorovo tuhých systémov pomocou trvalých spojov, nosníkov alebo dočasných výstuh.
Pri zdvíhaní konštrukcií sa používajú závesy, oceľové a konopné laná, traverzy a rôzne úchyty.
Spôsob zavesenia a konštrukcia závesu závisí od rozmerov a hmotnosti montovaného prvku, umiestnenia závesných bodov na zdvíhanom prvku, použitého zdvíhacieho zariadenia, podmienok zdvíhania a polohy prvku pri rôznych etapy inštalácie. Vlečky sa delia na pružné s jednou, dvoma, štyrmi a šiestimi vetvami a pevné typy traverz alebo úchytov.
Sila v každej vetve praku

kde α je uhol medzi vertikálou a priamkou; G - hmotnosť zdvihnutého bremena, N; n je počet riadkov; k - koeficient.
S nárastom uhla sklonu vetiev praku sa v nich zvyšujú tlakové sily. Prijímajú α = 45 ... 50 ° a uhol medzi vetvami popruhov nie je väčší ako 90 °.
Dĺžka remeňovej nohy

kde h je výška praku; b - diagonálna vzdialenosť medzi čiarami.
Ryža. 11. Schéma úsilia vo vetvách praku
Ryža. 12. Závislosť úsilia vo vetvách závesu od uhla medzi závesmi
Niekedy sa namiesto lán používajú reťaze. Výber lán alebo reťazí je založený na najvyššom napätí vetvy lana S:

kde P je medzné zaťaženie, ktoré sa berie podľa medznej sily lana uvedenej v pase továrne alebo podľa priemeru článku reťaze, N; K - bezpečnostný faktor (3 ... 8), v závislosti od typu popruhov a zdvíhacích mechanizmov.
Kovové obklady z inventáru sa používajú na zvýšenie životnosti popruhov, zamedzenie drvenia a odierania o seba alebo o ostré rohy hrán konštrukcií, krútenie a nárazy.
Pevné popruhy sa používajú, keď výška zdvihu montážneho žeriavu nie je dostatočná alebo keď konštrukcia, ktorá sa má zdvíhať, neumožňuje použitie pružných popruhov. Spravidla sa používa pevný záves vo forme traverzy. Traverzy sa najviac využívajú pri montáži prefabrikovaných železobetónových priehradových väzníkov a nosníkov, najmä predpätých, ako aj veľkorozponových kovových konštrukcií. Traverzy sa používajú v dvoch typoch: ohýbanie a stláčanie.
V poslednej dobe sa čoraz viac využíva progresívny spôsob montáže veľkoblokových konštrukcií, ktorý umožňuje znížiť ich pracnosť, zvýšiť bezpečnosť práce a čas výstavby. Rozmery a hmotnosť oceľových konštrukcií expedovaných z tovární sú limitované nosnosťou vozidiel a rozmermi výrobných zariadení. Zvyčajne je dĺžka zasielaných prvkov 12 ... 18 m. Niekedy sa na žiadosť zákazníkov dodávajú krovy až do dĺžky 24 m.
Pri výrobe rôznych stavebných a inštalačných prác sa používajú lešenia a lešenia vyrobené z kovových rúrkových prvkov, pri práci ktorých sa vyskytujú chyby, často vedúce k zrúteniu. Lešenie a lešenie sú dočasné, ale opakovane použiteľné stavebné konštrukcie.
V dôsledku zrútenia lešenia môže niekedy dôjsť k ťažkým skupinovým nehodám. Analýza viacerých nehôd ukázala, že k ich kolapsu dochádza z viacerých príčin, ktoré sú rozdelené do troch skupín.
Prvou skupinou je komplex príčin spôsobených nevyhovujúcim návrhom lešenia bez zohľadnenia skutočných pracovných podmienok konštrukcie. Napríklad lešenie je pripevnené k zvislému povrchu staveniska pomocou kotevných hmoždiniek rôznych vzorov, ktoré sú usporiadané v dvoch vrstvách na výšku a cez dve rozpätia pozdĺž dĺžky budovy. Nie je však vždy možné vykonať upevnenie týmto spôsobom kvôli rôznym vlastnostiam konštrukcií, ku ktorým musia byť tieto lešenia pripevnené. Keď zmeníte schému pripevnenia lešenia k budove, zmenia sa podmienky prevádzky lešenia pre rôzne druhy zaťaženia, zmení sa konštrukčná schéma, čo môže spôsobiť nehodu.
Druhá skupina - dôvody zistené vo fáze výroby a montáže lešenia. Inventárne lešenia musia byť vyrobené priemyselnými metódami. V praxi to však nie je vždy možné. Lešenie sa často vyrába priamo na stavenisku bez príslušného projektu alebo s výraznými odchýlkami od projektovaných hodnôt a rozmerov. Stavbári často pri montáži lešenia nahrádzajú chýbajúce prvky inými bez vypočítaného a teoretického opodstatnenia takejto výmeny. Pred montážou konštrukcie lešenia je potrebné starostlivo pripraviť základy na ich ďalšiu inštaláciu, pretože stabilita celej konštrukcie závisí od stavu podpery. Pri montáži lešenia je potrebné zabezpečiť potrebný odvod povrchových a podzemných vôd, pri nedodržaní hrozí narušenie základu pod lešením.
Tretia skupina - príčiny kolapsu lesov sa týkajú štádia ich exploatácie. Často sú výsledkom nedostatočného technického vedenia alebo nedostatočného dohľadu pri montáži a prevádzke lešenia.
Podľa štatistík dochádza k značnému počtu lesných nehôd v dôsledku preťaženia. Porušenie alebo zmena schémy zaťaženia lešenia, ktoré sú zvyčajne navrhnuté pre určitý typ zaťaženia podľa vopred stanovenej schémy jeho umiestnenia, môže viesť k ich zrúteniu.
Lešenie pozostáva z regálov usporiadaných v dvoch radoch s krokom medzi regálmi v dvoch vzájomne kolmých smeroch rovných 2 m v osiach, ako aj z pozdĺžnych a priečnych priečok inštalovaných každé 2 m na výšku. Aby sa zabezpečilo neposunutie uzlov v každej vrstve, horizontálne diagonálne väzby sú inštalované cez 4 ... 5 panelov.
Podľa spôsobu spájania prvkov lešenia na seba sú v stavebnej praxi najbežnejšie dva druhy kovového rúrkového lešenia.
Lešenie na bezskrutkových spojoch má nezmeniteľnú rámovú schému pre murárske aj dokončovacie práce. K stĺpikom sú privarené odbočné rúry a na priečniky sú privarené háky z kruhovej ocele, ohnuté v pravom uhle. Pri tomto spôsobe upevnenia sa inštalácia každého horizontálneho prvku lešenia redukuje na zavedenie hákov do príslušných odbočných rúrok stojanov až na doraz.
Lešenie iného typu - na spojoch vo forme sklopných golierov. V tomto prípade sa akceptujú rôzne vzdialenosti medzi regálmi vo vzťahu k zaťaženiu pri murovaní a dokončovacích prácach.
Priestorová tuhosť celého rámu lešenia je dodatočne zabezpečená umiestnením diagonálnych väzieb vo vertikálnej rovine pozdĺž vonkajšieho radu stĺpikov v troch krajných paneloch na oboch koncoch sekcií lešenia.

Ryža. 13. Lešenie na bezskrutkových spojoch:
a - usporiadanie lešenia; b - detail podpery rúrkového regálu; in - spárovanie horizontálnych prvkov s regálom; g - uzol, upevnenie lešenia na stenu
Podľa konštrukčných prvkov sa rozlišuje rámové lešenie, rebríkové lešenie, regálové lešenie a závesné lešenie. Lesy sú rozdelené podľa účelu: na výrobu kameňa a železobetónu, dokončovacie a opravárenské práce; inštalácia konštrukcií; stavanie klenieb mušlí.
Ryža. 14. Lešenie so sklopnými goliermi:
a - schéma zapojenia (rozmery v zátvorkách - pre dokončovacie práce); b - závesný upevňovací prvok
Lešenie používané na murovanie sa namontuje (postaví) v priebehu prác. Lešenie pre dokončovacie a opravárenské práce sa stavia na celú výšku objektu pred začatím prác. Levy na inštalačné práce sa používajú ako dočasné podpery pre namontované konštrukcie. Musia zodpovedať hmotnosti namontovaných konštrukcií. Lešenie na stavbu prefabrikovaných a monolitických železobetónových plášťov má komplexnú tuhú priestorovú kostru. Takéto lešenie sa vykonáva podľa individuálnych projektov v závislosti od konštrukcií plášťov s prihliadnutím na technológiu výstavby plášťa.
Podľa charakteru podpery sa lešenia delia na stacionárne (pevné), mobilné, závesné a zdvíhacie.
Vyššie opísané lesy sú stacionárne. Maximálna výška takéhoto lešenia je určená výpočtom a dosahuje pri murovaní 40 m, pri dokončovacích prácach 60 m. Pri výške objektu nad 60 m sa používa závesné lešenie. Takéto lešenie je zavesené na konzolách namontovaných na vrchu objektu. Pojazdné a zdvíhacie lešenia sa používajú na opravy fasád budov vysokých 10 ... 15 m. Sú navrhnuté pre vlastnú stabilitu, a preto sú ich spodné nosné rámy rozšírené až na 2,5 m.
Stabilita sekcie lešenia závisí jednak od pôsobiacich zvislých zaťažení a jednak od systému upevnenia sekcie, lešenia k objektu.
Na organizovanie prác v malých oblastiach prednej časti stavby, inštalačných a opravárenských prác sú vo vnútri priestorov inštalované lešenia. Podľa ich konštrukčných vlastností sa delia na: skladacie, blokové, montované, závesné, teleskopické.
Skladacie lešenia sa skladajú z jednotlivých prvkov a sú prácne pri montáži, demontáži a preprave, čo obmedzuje ich použitie.
Blokové lešenie je trojrozmerný prvok presúvaný z poschodia na poschodie vežovým žeriavom. Niektoré typy blokových lešení majú kolieska na ich pohyb v podlahe. Zo sady blokových lešení je pozdĺž steny usporiadaná pásková dlažba s oplotením s voľným okrajom a v prípade potreby dlažba po celej ploche miestnosti.
Závesné lešenia sú určené na prácu vo výškach. Patria k nim aj montované kolísky. Kolísky sa používajú na opravy fasád budov. Samozdvíhacie kolísky majú na koncoch navijaky, ktoré môžu byť ručné a elektricky poháňané (v druhom prípade môžu elektromotory pracovať synchrónne a oddelene, aby sa eliminovali skreslenia).
Závesné lešenia sa používajú na montáž nosníkov alebo priehradových nosníkov. Sú zosilnené spolu so schodmi na stĺpoch, ešte pred vzostupom týchto stĺpov.
Lešenie na teleskopických vežiach sa používa ako vo vnútri vysokých budov, tak aj pri vonkajších prácach. Skladajú sa z pracovnej plošiny s plotmi a nosnej časti. Pracovná plošina sa dá zdvihnúť a spustiť. Ako nosná časť môže slúžiť auto.
V prípadoch, keď je nemožné alebo nevhodné pri stavebných a montážnych prácach usporiadať lešenia, lešenia a ploty, musia byť pracovníci vybavení bezpečnostnými pásmi.

Ryža. 15. Inštalácia stĺpika:
1 - závesné lešenie; 2 - sklopný rebrík
Tlmiacim prvkom je páska prešitá špeciálnym švom, ktorý tlmí dynamickú záťaž pri páde v dôsledku pretrhnutia vlasca.
Bezpečnostné pásy značiek VM (horolezec) a BP (horný robotník) majú okrem pásu ramenné a bedrové popruhy a hrudné popruhy. Pri páde človeka z výšky takýto pás rovnomerne rozloží záťaž na celé telo, čím sa eliminuje možnosť zlomeniny chrbtice. Remene a karabíny sú renovované dvakrát ročne, pričom sa testuje ich pevnosť pri statickom zaťažení 2 kN.