Hranol zrútenia zeme. Bezpečnosť základných stavebných a inštalačných prác. Strmé zákopy a polokopy

Šírku v hornej časti hranola zrútenia svahu je možné určiť pomocou obr. 14.11, zostavený, podobne ako predchádzajúce grafy, na základe rozhodnutí V. V. Sokolovského a tabuliek Inštitútu fundamentálneho projektu.

Morgulis M.L., Ivanova L.I. Tabuľky a grafy na konštrukciu obrysov svahov a stanovenie napätí v tele pôdneho masívu

Sokolovsky V.V. Hromadná statika

Ryža. 14.10. Na určenie maximálneho prípustného uhla sklonu plochého svahu

TABUĽKA 14.2. KOORDINÁTY OBMEDZENIA OBMEDZENIA

r"	Hodnoty- X"pri φ", deg					–NS, m	V., m
r"	10	15	12			–NS, m	V., m
5,0	5,0	3,5	5,0	5,0 – 3,5 5	2 = 4,4	7,35	7,5
7,5	11,5	7,5	11,5	11,5 – 7,5 5	2 = 9,9	14,85	11,25
10,0	19,0	12,5	19,0	19,0 – 12,5 5	2 = 16,4	24,6	15,0
12,5	27,0	18,0	27,0	27,0 – 18,0 5	2 = 23,4	35,1	18,75
15,0	37,5	24,0	37,5	37,5 – 24,0 5	2 = 32,1	48,15	22,5
17,5	48,5	30,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 41,3	61,95	26,25
20,0	58,0	37,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 49,8	74,7	30,0
24,2	75	50,0	75,0	75,0 – 50,0 5	2 = 65,0	97,5	36,3

Ryža. 14.11. Stanovenie množstva V." 0

Obr. 14.11 v závislosti od hodnôt φ "a H" 0 – h 0, kde

H" 0 = H 0 γ I / c",

určí sa bezrozmerné množstvo V.„0, čo zodpovedá šírke kolapsového hranola v hĺbke h„0, pomocou ktorého sa vypočíta šírka zrúteného hranola B 0 na zemi

B 0 = (B" 0 – h"0 ctgθ 0) c" / γ I.

Ryža. 14.12. Napríklad 2

1 - obrys predpokladaného sklonu; 2 - obmedziť obrys svahu

Šírka zrúteného hranola sa používa pri aproximácii krivočarého obrysu obmedzujúceho svahu s prerušovaným obrysom: šírka bermov a plôch by nemala byť menšia ako šírka hranolového kolapsového hranola.

Príklad 14.2. V ílovitých pôdach s charakteristikami φ "= 12 ° je potrebné navrhnúť svah násypu vysoký 40 m, c"= 30 kPa, γ I = 20 kN / m 3, za predpokladu výšky lavice 10 m.

Riešenie... Pri navrhovaní vysokých svahov násypu s ich rozložením na rímsy sa odporúča začať výpočet vytvorením obrysu obmedzujúceho svahu (ktorý je v prípade násypu najekonomickejší) a potom ho aproximovať stupňovitým svahom.

Obr. 14,9 pre φ "= 12 ° nájdeme h"0 = 2,45. Potom maximálna výška vertikálneho sklonu pri c"/ γ I = 30/20 = 1,5 m podľa vzorca (14.2) bude: h 0 = 2,45 1,5 = 3,7 m.

Aby sme zostrojili obrys svahu v hĺbke presahujúcej 3,7 m, nastavili sme hodnoty o"na krivkách pre φ" = 10 ° a φ "= 15 ° (pozri obr. 14 8) nájdeme zodpovedajúce hodnoty o"hodnoty NS"a vypočítajte medzihodnoty interpoláciou NS" , a potom - NS a r pre φ "= 12 ° do hĺbky 40 m, t.j. do hodnoty o" = (40 – 3,7)/1,5 = 24,2.

Výpočty sú zhrnuté v tabuľke. 14.2. Obrys obmedzujúceho sklonu zostrojený z výsledkov výpočtov je znázornený na obr. 14.12.

Potom podľa obr. 14.10 hod c“/ (γ ja H 0) = 30 / (20 10) = 0,15 určíme medznú strmosť horného stupňa: θ 0 = 61 ° pri φ "= 10 °, θ 0 = 70 ° pri φ" = 15 ° a interpoláciou zistíme θ 0 = 61 ° + (70 - 61) 2/5 = 64,6 ° pri φ "= 12 °.

Táto strmosť sklonu rímsy je väčšia ako povolená podľa tabuľky. 14,1 (63 °), preto predpokladáme, že sklon hornej rímsy je 1: 0,5. Nižšie ležiace rímsy, berúc do úvahy veľkú výšku svahu, je potrebné brať ako rovnejšie a načrtnúť obmedzujúci obrys, ako je znázornené na obr. 14.12.

Ak chcete priradiť veľkosť bermy lavici s výškou 10 m, najskôr sa pozrite na obr. 14.11 o hod H" 0 – h„0 = 10 / 1,5 - 2,45 = 4,22 nájdeme: B"0 = 3,7 pri φ" = 10 °, B"0 = 2,5 pri φ" = 15 ° a interpoláciou vypočítame: B"0 = 3,7 - (3,7 - 2,5) 2/5 = 3,22 pri φ" = 12 °. Potom pomocou vzorca (14.7) určíme minimálnu šírku zrúteného hranola:

B 0 = (3,22 - 2,45 ctg 63 °) 1,5 = 2,95 m.

Vzhľadom na veľkú výšku svahu berieme V. 0 = 4 m. Umiestnite bermy každých 10 m pozdĺž výšky svahu o 2 m na obidve strany obrysu obmedzujúceho svahu a vytvorte stupňovitý plochý svah, ktorý spojí koncový bod predchádzajúceho bermy a počiatočný bod nasledujúceho. Položenie zverených ríms svahu: štvrtý 1: 3,375, vezmeme 1: 3,5; tretí je 1: 2,9, berieme 1: 3,0; druhý je 1: 1,73, berieme 1: 1,75; umiestnenie hornej rímsy bolo brané podľa výpočtu 1: 0,5. Na obr. 14.12 ukazuje obrys obmedzujúceho obrysu a výsledný stupňovitý profil sklonu.

Oblasti, ktoré obmedzujú nepracujúce rímsy, sa nazývajú bermy. Rozlišuje sa medzi bezpečnostnými kohútikmi, mechanickými čistiacimi nádržami a transportnými lôžkami. Bezpečnostné ramená sa rovnajú 1/3 výškovej vzdialenosti medzi susednými ramenami. Mechanické čistiace podložky majú zvyčajne 8 metrov alebo viac (na pohon buldozérov na čistenie voľnej skaly).

Transportné bermy sú oblasti ponechané na palubách kameňolomu na pohyb vozidiel. Bezpečnostné bermy sú oblasti, ktoré sú ponechané na nepracujúcej strane lomu, aby sa zvýšila jeho stabilita a zachovali sa rozpadajúce sa kúsky hornín. Obvykle sú mierne naklonené k nadložnému svahu rímsy. Bermy by mali byť ponechané maximálne 3 rímsy. Zrútený hranol je nestabilná časť rímsy medzi sklonom rímsy a rovinou prirodzeného zrútenia a je obmedzený hornou plošinou. Šírka základne zrúteného hranola (B) sa nazýva bezpečnostná podložka a je určená vzorcom :.

Postup pre rozvoj otvorenej ťažby

Poradie rozvoja ťažobných operácií v otvorenej bani v lomovom poli nemožno stanoviť ľubovoľne. Závisí to od typu vyvíjaného ložiska, povrchovej topografie, tvaru ložiska, polohy ložiska vzhľadom na prevládajúcu povrchovú hladinu, uhla jeho ponorenia, hrúbky, štruktúry, rozloženia podľa kvality minerálov a druhy nadložia. Ďalším dôsledkom je výber typu povrchovej ťažby: povrchová, hlboká, vrchovinová, horská alebo podhorská. Našou ďalšou činnosťou je zásadné predbežné rozhodnutie o lomovom poli - jeho možnej hĺbke, rozmeroch pozdĺž dna a povrchu, uhloch svahov strán, ako aj celkových zásob tečúcej hmoty a minerálov. Stanovujú sa aj možné polohy spotrebiteľov nerastov, skládok, úložísk hlušiny a ich približné kapacity, čo umožňuje načrtnúť možné smery a spôsoby pohybu nákladu v lome. Na základe vyššie uvedených úvah sú stanovené možné rozmery lomového poľa, jeho poloha v spojení s povrchovým reliéfom, ako aj približné obrysy banského prídelu budúceho podniku. Až potom, s prihliadnutím na plánovanú kapacitu otvorenej jamy, začínajú riešiť problém poradia rozvoja banských operácií v otvorenom poli. S cieľom urýchliť uvedenie lomu do prevádzky a znížiť úroveň kapitálových nákladov sa začína banská činnosť tam, kde je ložisko nerastov bližšie k povrchu. Hlavným cieľom ťažby v otvorenej bani je ťažba minerálov z útrob Zeme so súčasným výkopom veľkého objemu nadložia pokrývajúceho a uzatvárajúceho ložisko sa dosahuje jasnou a vysoko ekonomickou organizáciou vedúceho a najdrahšieho procesu otvorenej ťažby. ťažba jám - presun skalného masívu z líc na zberné miesta pri skladoch a skládkach (až 40%). Účinnosť pohybu nákladu lomu je dosiahnutá organizáciou stabilných tokov minerálov a nadložia, v súvislosti s ktorými sú vyriešené otázky otvárania pracovných horizontov lomového poľa, ako aj kapacity používaných vozidiel. Technické riešenia povrchovej ťažby a jej hospodárske výsledky sú určené pomermi objemov odstraňovacích a ťažobných činností všeobecne a obdobím činnosti lomu. Tieto pomery sú kvantifikované pomocou stripovacieho pomeru.

Strmé zákopy a polokopy

Podľa uhla sklonu sú hlavné priekopy rozdelené na strmé. Hlboko uložené strmé zákopy sú spravidla uložené vnútorne. Podľa polohy vzhľadom na stenu jamy sú rozdelené na priečne a diagonálne. Priečne strmé zákopy sa používajú v prípadoch, keď je celkový uhol sklonu strany jamy menší. Diagonálne strmé zákopy sa bežne používajú na umiestnenie dopravníkových a automobilových výťahov. Strmé zákopy sú typické vtedy, ak sú prepravné podložky (rampy) ponechané na nepracujúcej strane.

Dočasné kongresy

Hlavný rozdiel medzi dočasnými rampami a posuvnými rampami je nasledujúci:

1. Dočasné rampy sa nepohybujú (nekĺzajú) pri striedavom vypracúvaní hornej a dolnej lavice v rampách;

2. Konštrukcia dočasných rámp (spravidla v skalnatých a poloskalných útvaroch) zahŕňa vŕtanie a otryskávanie skalného bloku v rámci rampy do výšky lavice a poháňanie rampy, najčastejšie s pohybom rampy. otryskaná hornina od podlahy po svah bagrom alebo buldozérom;

3. Vývoj starých rámp sa vykonáva razením odstrelenej horniny s nakladaním do cestnej dopravy;

Trasa dočasných východov je jednoduchá alebo cyklická, faktor predĺženia jednoduchej dočasnej cesty závisí predovšetkým od šírky pracovnej plošiny. Rampy pre automobily môžu susediť s horizontmi na svahu riadenia, zmäkčenom svahu (s jemnou vložkou) a na mieste. Prichádzanie na vedúci svah je typické pre rampy na horných, už vypracovaných horizontoch s priechodnou premávkou automobilov po týchto rampách.

FEDERAL EDUCATION AGENCY

ŠTÁTNA VZDELÁVACIA INŠTITÚCIA VYŠŠIEHO PROFESIONÁLNEHO VZDELÁVANIA

Štátna univerzita Vyatka

Fakulta stavebného inžinierstva a architektúry

Katedra priemyselnej ekológie a bezpečnosti

B.I.Degterev bezpečná organizácia zemných prác

Metodické pokyny

na praktické vyučovanie

Disciplína „Bezpečnosť života“

Dotlačené rozhodnutím Redakčnej a publikačnej rady Štátnej univerzity Vyatka

UDC 658,345: 614,8 (07)

Degterev B.I. Bezpečná organizácia zemných prác. Metodické pokyny k praktickým cvičeniam z disciplíny „Bezpečnosť života“. - Kirov: Vydavateľstvo VyatSU, 2010.- 12 s.

V smerniciach sa berú do úvahy hlavné príčiny priemyselných zranení pri výkopových prácach. Uvádzajú sa metódy na výpočet profilov svahov a upevnenie stien jám a zákopov. K dispozícii sú potrebné referenčné materiály, ilustrácie. Zostavené úlohy pre výpočty.

Podpísané pre tlač Konv. vytlačiť l.

Ofsetový papier Ihličková tlač

Objednávka č Náklad

Text je vytlačený z pôvodného rozloženia, ktoré poskytol autor

610000, Kirov, Moskovskaya st., 36

Vytvorenie profilu svahu. Výpočet upevnenia stien jám a zákopov

Hlavnými druhmi zemných prác v priemyselnej a občianskej výstavbe sú rozvoj jám, zákopov, plánovanie lokality atď. Analýza zranení v stavebníctve ukazuje, že zemné práce predstavujú asi 5,5% všetkých nehôd; z celkového počtu nehôd s ťažkými následkami pri všetkých druhoch prác je 10% spojených s vykonávaním zemných prác.

Hlavnou príčinou zranení pri zemných prácach je zrútenie pôdy, ku ktorému môže dôjsť v dôsledku:

a) prekročenie štandardnej hĺbky výkopu bez spojovacích prvkov;

b) porušenie pravidiel pre rozvoj zákopov a jám;

c) nesprávny dizajn alebo nedostatočná stabilita a pevnosť upevňovacích prvkov pre steny zákopov a jám;

d) rozvoj jám a zákopov s nedostatočne stabilnými svahmi;

e) výskyt nezapočítaných na dodatočné zaťaženia (statické a dynamické) zo stavebných materiálov, štruktúr, mechanizmov;

f) porušenie zavedenej technológie zemných prác;

g) absencia drenážneho systému alebo jeho usporiadania bez zohľadnenia geologických podmienok staveniska.

1. Zariadenie svahov

Hlavnými prvkami otvorenej jamy, jamy alebo priekopy bez upevnenia sú šírky uvedené na obrázku 1. l a výška h rímsa, tvar rímsy (plochý, lomený, zakrivený, stupňovitý), uhol sklonu α , strmosť svahu (pomer výšky svahu k jeho polohe h : l).

Ryža. 1 - geometrické prvky rímsy:

h- výška rímsy; l- šírka rímsy; θ - uhol obmedzenia

rovnováha svahu; α - uhol medzi rovinou zrútenia a

horizont; ABC - zrútený hranol; φ - uhol pokoja

Stanovenie bezpečnej výšky lavičky, strmosti svahu a najvhodnejšej šírky bermy je dôležitým postupom pri vývoji jám a priekop, ktorých správna implementácia závisí od účinnosti a bezpečnosti hĺbenia.

V hĺbke výkopu je povolený výkon prác súvisiacich s prítomnosťou pracovníkov v rezoch so svahmi bez hromadného upevnenia, piesčitých a hlinito-ílovitých pôdach nad hladinou podzemnej vody (s prihliadnutím na vzlínanie kapilár) alebo v pôdach odvodňovaných umelým odvodňovaním a strmosť svahov uvedená v tabuľke 1.

Keď sú uložené rôzne druhy pôdy, strmosť svahov je priradená podľa najmenej stabilného typu od zrútenia svahu.

Strmosť svahov výkopov s hĺbkou viac ako 5 m vo všetkých pôdach (homogénne, heterogénne, prirodzená vlhkosť, podmáčaná) a hĺbka menšia ako 5 m, keď sa dno výkopu nachádza pod hladinou podzemnej vody, by mala byť stanovené výpočtom.

stôl 1

Štandardná strmosť svahu pri h≤ 5 m podľa SNiP

Druhy pôdy	Strmosť svahu h : l v hĺbke výkopu až
Druhy pôdy
Hromadné nepečené
Sandy

Hlina

Spraš

Výpočet je možné vykonať podľa metódy N. N. Maslova, uvedenej v čl. Vo všetkých prípadoch by stabilný svah mal mať premenlivý profil strmosti, ktorý klesá s hĺbkou výkopu. Táto technika vám umožňuje vziať do úvahy nasledujúce faktory:

a) zmeny charakteristík pôdy v jej jednotlivých vrstvách;

b) prítomnosť dodatočného preťaženia svahu s rozloženým zaťažením.

Pri výpočte sklonu profilu svahu sú stanovené jeho jednotlivé vrstvy s hrúbkou Δ Z= 1 ... 2 m, ktoré by mali byť viazané na prirodzenú podstielku vrstiev v danej pôde.

Schéma konštrukcie profilu svahu je znázornená na obrázku 2.

Výpočtové vzorce pre súradnice NS i, m, majú nasledujúcu formu:

a) pre všeobecný prípad naloženého berm ( R. 0 > 0)

, (1)

R. 0

NS 0

Z i h

α i

X i

Ryža. 2 - schéma na výstavbu svahového profilu

b) pre špeciálny prípad vyloženého berm ( R. 0 = 0)

. (2)

Vo vzorcoch (1) a (2) sa prijímajú tieto označenia:

A =γ · Z i · tgφ;

B = P 0 · tgφ + C;

γ - objemová hmotnosť pôdy, t / m 3;

S- špecifická súdržnosť pôdy, t / m 2;

R. 0 - zaťaženie rovnomerne rozložené po povrchu svahu, t / m 2.

Výsledky výpočtu je vhodné zhrnúť do tabuľky (tabuľka 2).

Podľa výpočtových údajov je zostrojený profil rovnako stabilného svahu.

tabuľka 2

Výpočet profilu rovnako stabilného svahu metódou N. N. Maslova

Z i, m	γ· Z i, t / m 2	A, t / m 2	V, t / m 2	X i, m	α i

Cvičenie 1

Pri výkopových prácach spojených s vývojom jamy sa môže zem zrútiť a zraniť pracovníkov. Aby sa predišlo nehode, je potrebné vypočítať prípustnú strmosť svahu jamy v hĺbke 5 a 10 m pre ílovitú pôdu.

Pre jamu hlbokú 5 m:

a) určiť uhol medzi smerom svahu a horizontálou a pomer výšky svahu k jeho umiestneniu;

b) načrtnite rímsu jamy.

Pre jamu hlbokú 10 m:

a) na výpočet profilu rovnako stabilného sklonu vytvorte tabuľku údajov vo forme tabuľky. 2;

b) podľa výpočtovej tabuľky zostrojte profil sklonu.

Počiatočné údaje sú prevzaté z tabuľky 3.

Tabuľka 3

Počiatočné údaje pre úlohu 1


	Hlina	Hlina	Hlina
γ , t / m 3

S, t / m 2
R. 0 , t / m 2

Pri riešení praktických problémov sa určovanie síl prenášaných zeminou na zvislé alebo naklonené hrany konštrukcie spravidla odlišuje od celkového napäťového stavu pôdneho masívu ako samostatný problém. Typickými štruktúrami, pre ktoré je podstatné vyhodnotenie tlaku pôdy E, sú rôzne druhy oporných múrov (obrázok 6.1, a), steny suterénu (obrázok 6.1, b), mostné piliere (obrázok 6.1, c), hydraulické konštrukcie (obr. 6.1, d), oplotenie základových jám, prekladov a pod.

Ryža. 6.1. Tlak pôdy na rôzne štruktúry.

1 - oblasť ("hranol") zrútenia zeme;

2 - oblasť („hranol“) prevratu pôdy.

Experimenty a pozorovania v teréne presvedčivo ukázali, že tlak pôdy E na štruktúru výrazne závisí od smeru, veľkosti a charakteru posunov zvislých alebo naklonených kontaktných plôch štruktúry, pozdĺž ktorých prebieha interakcia s hmotou pôdy.

Uvažujme vplyv posunov na príklade najjednoduchšej opornej steny (obr. 6.2). V prípade sebavedomo stacionárnej steny (obr. 6.2, c) dochádza k deformácii pôdy bez laterálnej expanzie, a preto pod pôsobením iba vlastnej hmotnosti pôdy môžeme vziať σ x = ξσ z = ξγ gr z, kde ξ je koeficient bočného tlaku v pôde (pozri časť 3.3, f-la 3.23). V tomto prípade je celkový bočný tlak na jednotku dĺžky steny (v smere kolmom na rovinu xz) určený ako E 0 = ξγ gr h 2/2. Obvykle sa nazýva tlak E 0 pokojový tlak, pretože hodnota koeficientu ξ v E 0 zodpovedá prípadu absencie bočných posunov pôdy.

Ryža. 6.2. Závislosť tlaku pôdy od veľkosti a smeru

horizontálne posunutie steny alebo konštrukcie.

Pri pôsobení tlaku pôdy môže dôjsť k posunutiu U konštrukcie na stranu zásypovej pôdy (na obr. 6.2, brané so znamienkom mínus, t.j. U< 0). При этом в массиве грунта образуются поверхности скольжения, и постепенно формируется область обрушения, которую называют zrútený hranol (klin)(1 na obr. 6.2, b). Sily v šmyku, ktoré vznikajú v posunujúcej sa pôde, vedú k zníženiu tlaku v pôde, ktorý pri hodnote posunu U a štruktúry, určenej tvorbou zrúteného hranola, dosahuje hraničnú (minimálnu) hodnotu, tzv. aktívny tlak alebo rašpľa E a (obr. 6.2, a). Experimenty ukázali, že na dosiahnutie E a sú potrebné veľmi nevýznamné hodnoty posunu steny od zeme (U a ≥ (0,0002 ... 0,002) h, kde h je výška steny v m).

V dôsledku pôsobenia vonkajších síl sa štruktúry často premiestňujú k zemi. To sa môže prejaviť v štruktúrach, ktoré vnímajú veľké horizontálne zaťaženie, napríklad v prípade podpery oblúkového mosta (obr. 6.1, c), hydraulických štruktúr (obr. 6.1, d) v dôsledku tlaku proti prúdu vody.

Keď sa U steny posunie k zemi (obr. 6.2, d), a zdvihový hranol(2 na obr. 6.2, d) a vznikajú sily šmykového odporu, ktoré bránia zdvihu. Výsledkom je, že pozdĺž okraja steny dochádza k stále sa zvyšujúcej reakcii pôdy, ktorá v čase vzniku prítlačného hranola dosahuje maximálnu hodnotu, tzv. pasívny tlak alebo zemný odpor E p (obr. 6.2, a). Na vývoj a tvorbu pasívneho tlaku pôdy je potrebný veľký posun U p steny k zemi, výrazne (o 1 ... 2 rády) presahujúci U a. Je to spôsobené najmä zhutnením pôdy za múrom. Pôsobením vonkajšieho zaťaženia, ktoré násilne vytláča stenu na zem, sa pôda najskôr zhutní a až potom sa začne vytvárať klzná plocha - zdvih pôdy.

Preto pod aktívny tlak medzný tlak zásypovej zeminy na stenu (konštrukciu) sa chápe za podmienok, keď je stena vytlačená zo zásypu (v dôsledku deformácie podkladu tlakom zo zásypu) a pôda za stenou prejde do stavu konečného rovnováha. Pasívny tlak- to je hraničná hodnota reakcie (reaktívny tlak) pri nútenom posune steny k zemi za podmienok, keď sa pôda za stenou dostane do stavu obmedzujúcej rovnováhy (v rámci ťahového hranola). Zdôrazňujeme, že vo vzťahu k štruktúre je aktívny tlak aktívny a pasívny tlak je reaktívna sila. Aktívny tlak pôdy môže byť jedným z dôvodov straty stability konštrukcie alebo steny (šmyk, valec a prevrátenie).

Na stanovenie aktívnych a pasívnych tlakov na masívne štruktúry s vysokou tuhosťou sa v projektovej praxi zvyčajne používajú približné riešenia na základe konceptov teórie obmedzujúcej rovnováhy (MPE - pozri časť 3.1), ktoré sú uvedené nižšie.

Hlavnými prvkami otvorenej jamy, výkopu alebo priekopy bez šikmej podpery je výška H a šírka l rímsa, jej tvar, strmosť a uhol pokoja α (ryža. 9.3). K zrúteniu rímsy dochádza najčastejšie pozdĺž čiary slnko umiestnené v uhle θ k horizontu. Objem ABC nazývaný kolapsový hranol. Hranol sa zrúti držané v rovnováhe trecími silami pôsobiacimi v šmykovej rovine.

Narušenie stability zemských hmôt je často sprevádzané značným zničením mostov, ciest, kanálov, budov a štruktúr nachádzajúcich sa na posuvných masívoch. V dôsledku porušenia pevnosti (stabilita prirodzeného svahu alebo umelého svahu) sa vytvárajú charakteristické prvky zosuv pôdy(ryža. 9.4).

Stabilita svahu sa analyzuje pomocou teórie obmedzujúcej rovnováhy alebo zvážením hranola zrútenia alebo kĺzania po potenciálnom klznom povrchu ako tuhého telesa.

Ryža. 9.3. Schéma svahu pôdy: 1 - svah; 2 - sklzová čiara; 3 - čiara zodpovedajúca uhlu vnútorného trenia; 4 - možný obrys svahu počas zrútenia; 5 - hranol zrútenia pôdneho masívu

Ryža. 9.4. Zosuvné prvky
1 - posuvná plocha; 2 - zosuvné telo; 3 - stenová stena; 4 - poloha svahu pred posunom zosuvu; 5 - skalné podložie svahu

Stabilita svahu závisí predovšetkým od jej výšky a typu pôdy. Ak chcete vytvoriť niektoré koncepty, zvážte dve základné úlohy:

stabilita svahu ideálne voľnej pôdy;
stabilita svahu dokonale súdržnej pôdnej hmoty.

Stabilita svahu ideálne voľnej pôdy

Uvažujme v prvom prípade o stabilite častíc ideálne voľne tečúceho pôda skladanie svahu. Aby sme to urobili, zostavíme rovnicu rovnováhy pevnej častice M, ktorý leží na povrchu svahu ( ryža. 9,5, a). Rozširujeme hmotnosť tejto častice F na dve zložky: normálnu N. na povrch svahu AB a dotyčnica T Jej. Zároveň sila T snaží sa pohnúť časticou M k úpätiu svahu, ale bude mu prekážať protichodná sila T "čo je úmerné normálnemu tlaku.

Stabilita svahu dokonale súdržnej pôdnej hmoty

Zvážte stabilita svahuPEKLO výška H k pre súdržnú pôdu ( ryža. 9.5.6). Nerovnováha v určitej obmedzujúcej výške sa vyskytne na rovnom klzkom povrchu VD naklonený pod uhlom θ k horizontu, pretože najmenšia plocha takéhoto povrchu je medzi bodmi V. a D bude mať lietadlo VD... V celej tejto rovine budú pôsobiť špecifické kohézne sily S.