Prizma zrušitve tal. Varnost osnovnih gradbenih in inštalacijskih del. Strmi rovi in ​​pol-rovi

Širino na vrhu prizme propada pobočja lahko določimo s pomočjo sl. 14.11, sestavljen, tako kot prejšnji grafi, na podlagi odločitev V. V. Sokolovskega in tabel Inštituta Fundamentproekt.

Morgulis M.L., Ivanova L.I. Tabele in grafi za oblikovanje kontur pobočij in določanje napetosti v telesu talnega masiva

Sokolovsky V.V. Skupna statika

Riž. 14.10. Za določitev največjega dovoljenega kota nagiba ravnega pobočja

TABELA 14.2. OMEJITVENE KOORDINATE

y"	Vrednosti- x"pri φ", stop					–NS, m	V, m
	10	15	12
5,0	5,0	3,5	5,0	5,0 – 3,5 5	2 = 4,4	7,35	7,5
7,5	11,5	7,5	11,5	11,5 – 7,5 5	2 = 9,9	14,85	11,25
10,0	19,0	12,5	19,0	19,0 – 12,5 5	2 = 16,4	24,6	15,0
12,5	27,0	18,0	27,0	27,0 – 18,0 5	2 = 23,4	35,1	18,75
15,0	37,5	24,0	37,5	37,5 – 24,0 5	2 = 32,1	48,15	22,5
17,5	48,5	30,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 41,3	61,95	26,25
20,0	58,0	37,5	58,0	58,0 – 37,5 5	2 = 49,8	74,7	30,0
24,2	75	50,0	75,0	75,0 – 50,0 5	2 = 65,0	97,5	36,3

Riž. 14.11. Določitev količine V" 0

Sl. 14.11 odvisno od vrednosti φ "in H" 0 – h 0, kje

H" 0 = H 0 γ I / c",

se določi brezdimenzionalna količina V"0, kar ustreza širini propadajoče prizme v globino h"0, s katerim se izračuna širina propadajoče prizme B 0 na tleh

B 0 = (B" 0 – h"0 ctgθ 0) c" / γ I.

Riž. 14.12. Na primer 2

1 - obris predvidenega pobočja; 2 - kontura mejnega nagiba

Širina zrušitvene prizme se uporablja pri približevanju ukrivljene konture omejevalnega pobočja z lomljenim obrisom: širina stebrov in območij ne sme biti manjša od širine propadne prizme.

Primer 14.2. Na glinenih tleh z značilnostmi φ "= 12 ° je treba načrtovati pobočje nasipa, visoko 40 m, c"= 30 kPa, γ I = 20 kN / m 3, ob predpostavki, da je višina klopi 10 m.

Rešitev... Pri načrtovanju visokih pobočij nasipov z razčlenjevanjem na police je priporočljivo začeti izračun z izgradnjo omejevalne konture pobočja (ki je najbolj ekonomična v prisotnosti nasipa), nato pa jo približati s stopničastim naklonom.

Sl. 14,9 za φ "= 12 ° najdemo h"0 = 2,45. Nato največja navpična višina pobočja pri c"/ γ I = 30/20 = 1,5 m po formuli (14.2) bo: h 0 = 2,45 1,5 = 3,7 m.

Za izdelavo konture pobočja na globini, ki presega 3,7 m, nastavimo vrednosti ob"na krivuljah za φ" = 10 ° in φ "= 15 ° (glej sliko 14 8), najdemo ustrezne vrednosti ob"vrednote NS"in z interpolacijo izračunajte vmesne vrednosti NS" , in potem - NS in y za φ "= 12 ° do globine 40 m, to je do vrednosti ob" = (40 – 3,7)/1,5 = 24,2.

Izračuni so povzeti v tabeli. 14.2. Obris omejevalnega naklona, ​​ki je zgrajen na podlagi rezultatov izračunov, je prikazan na sl. 14.12.

Nato po sl. 14.10 ob c"/ (γ I H 0) = 30 / (20 10) = 0,15 določimo mejno strmino zgornje stopnice: θ 0 = 61 ° pri φ "= 10 °, θ 0 = 70 ° pri φ" = 15 ° in z interpolacijo najdemo θ 0 = 61 ° + (70 - 61) 2/5 = 64,6 ° pri φ "= 12 °.

Ta strmina pobočja police je večja od dovoljene po tabeli. 14,1 (63 °), zato predpostavljamo, da je naklon zgornje police 1: 0,5. Spodaj ležeče police, upoštevajoč visoko višino pobočja, je treba obravnavati kot bolj ravne in začrtati omejevalno konturo, kot je prikazano na sl. 14.12.

Za določitev velikosti berme za klop z višino 10 m se najprej obrnite na sl. 14.11 ob H" 0 – h"0 = 10 / 1,5 - 2,45 = 4,22 najdemo: B"0 = 3,7 pri φ" = 10 °, B"0 = 2,5 pri φ" = 15 ° in z interpolacijo izračunamo: B"0 = 3,7 - (3,7 - 2,5) 2/5 = 3,22 pri φ" = 12 °. Nato s formulo (14.7) določimo najmanjšo širino propadajoče prizme:

B 0 = (3,22 - 2,45 ctg 63 °) 1,5 = 2,95 m.

Glede na veliko višino pobočja vzamemo V 0 = 4 m. Berme postavimo vsakih 10 m vzdolž višine pobočja za 2 m na obeh straneh omejevalne konture pobočja in zgradimo stopničasto ravno pobočje, ki povezuje končno točko prejšnje berme in izhodišče naslednje. Polaganje zaupanih pobočnih polic: četrti 1: 3,375, vzamemo 1: 3,5; tretji je 1: 2,9, vzamemo 1: 3,0; drugi je 1: 1,73, vzamemo 1: 1,75; postavitev zgornje police je bila vzeta po izračunu 1: 0,5. Na sl. 14.12 prikazuje obris omejevalne konture in nastali profil stopničastega pobočja.

Območja, ki omejujejo nedelujoče klopi, se imenujejo berme. Ločimo med varnostnimi jamami, bermami za mehansko čiščenje in transportnimi jagodami. Varnostne jagode so enake 1/3 višinske razdalje med sosednjimi jagodami. Mehansko čiščenje berme je običajno več kot ali enako 8 metrov (za vožnjo z buldožerji za čiščenje ohlapne kamnine).

Prometne steze so območja, ki jih puščajo ob robu kamnoloma za premikanje vozil. Varnostne jame so območja, ki jih puščajo na nedelujoči strani kamnoloma, da povečajo njegovo stabilnost in zadržijo drobljive koščke kamnine. Običajno so rahlo nagnjeni proti pobočju police. Berme je treba pustiti v največ 3 policah. Zlomna prizma je nestabilen del police med pobočjem police in ravnino naravnega propada in je omejen z zgornjo ploščadjo. Širina osnove zrušitvene prizme (B) se imenuje varnostni hodnik in je določena s formulo :.

Postopek razvoja odprtega rudarstva

Vrstni red razvoja rudarskih dejavnosti na odprtem kopu v kamnolomu ni mogoče določiti poljubno. Odvisno je od vrste nahajališča, ki se razvija, površinske topografije, oblike nahajališča, položaja nahajališča glede na prevladujočo površino, kota njegovega potopa, debeline, strukture, porazdelitve glede na kakovost mineralov in vrste razbremenitve. Nadaljnja posledica je izbira vrste odprtega kopanja: površinsko, globoko, gorsko, gorsko globoko ali submontansko. Naše nadaljnje ukrepanje je temeljna predhodna odločitev glede kamnoloma - njegova možna globina, mere vzdolž dna in površine, koti pobočij stranic, pa tudi skupne zaloge tekoče mase in zlasti mineralov. Določene so tudi možne lokacije porabnikov mineralov, odlagališč, skladišč jalovine in njihove približne zmogljivosti, kar omogoča začrtanje možnih smeri in načinov premika kamnoloma. Na podlagi zgornjih premislekov se določijo možne dimenzije kamnoloma, njegova lokacija v povezavi s površinskim reliefom ter približni obrisi rudniške parcele bodočega podjetja. Šele po tem, ob upoštevanju načrtovanih zmogljivosti površinskega kopa, začnejo reševati problem vrstnega reda razvoja rudarskih dejavnosti v okviru jame. Za pospešitev zagona kamnoloma in zmanjšanje ravni kapitalskih stroškov se rudarske dejavnosti začnejo tam, kjer je nahajališče mineralov bližje površini. Glavni cilj rudarjenja na odprtih kopah je pridobivanje mineralov iz zemeljskega črevesa s hkratnim odvzemom velike količine jalovine, ki pokriva in obdaja nahajališče, doseženo z jasno in zelo ekonomično organizacijo vodilnega in najdražjega postopka odpiranja. jamsko izkopavanje - premikanje skalne mase z obrazov na zbirna mesta v skladiščih in odlagališčih (do 40%). Učinkovitost pretoka kamnolomskega tovora se doseže z organizacijo stabilnih tokov mineralov in razbremenitev, v zvezi s katerimi se rešujejo vprašanja odpiranja delovnih obzorij kamnoloma, pa tudi zmogljivosti uporabljenih vozil. Tehnične rešitve za izkopavanje na odprtem kopu in njihovi gospodarski rezultati so določeni z razmerjem med obsegom odstranjevanja in izkopavanja na splošno ter z obdobji obratovanja jame. Ta razmerja se količinsko opredelijo z razmerjem odstranjevanja.

Strmi rovi in ​​pol-rovi

Kapitalni jarki so glede na kot naklona razdeljeni na strme. Globoko nameščeni strmi jarki so običajno postavljeni znotraj. Glede na lokacijo glede na steno jame jih delimo na prečne in diagonalne. Prečni strmi jarki se uporabljajo v primerih, ko je skupni kot naklona na strani jame manjši. Diagonalni strmi jarki se običajno uporabljajo za namestitev dvigal transportnih trakov in vozil. Strmi jarki so značilni, ko transportne stene (rampe) ostanejo na nedelujoči strani.

Začasni kongresi

Glavna razlika med začasnimi rampami in drsnimi rampami je naslednja:

1. Začasne rampe se ne premikajo (ne drsijo), če se izmenično izvajajo zgornje in spodnje klopi znotraj ramp;

2. Gradnja začasnih klančin praviloma (v skalnatih in pol skalnatih formacijah) vključuje vrtanje in miniranje skalnega bloka znotraj rampe do višine klopi in vožnjo po klančini, najpogosteje s premikom razstreljena skala od tal do pobočja z bagerjem ali buldožerjem;

3. Razvoj starih klančin se izvaja z izkopom peskane kamnine z nakladanjem v cestni promet;

Pot začasnih izhodov je enostavna ali zakrita, faktor raztezanja preproste začasne poti je odvisen predvsem od širine delovne ploščadi. Avtomobilske rampe so lahko v bližini obzorja na krmilnem pobočju, zmehčanem pobočju (z nežnim vložkom) in na mestu. Meja na vodilnem pobočju je značilna za rampe na zgornjih, že obdelanih obzorjih s pretočnim prometom avtomobilov po teh klančinah.

ZVEZNA AGENCIJA ZA IZOBRAŽEVANJE

DRŽAVNA IZOBRAŽEVALNA ZAVOD ZA VIŠJE STROKOVNO IZOBRAŽEVANJE

Državna univerza Vyatka

Fakulteta za gradbeništvo in arhitekturo

Oddelek za industrijsko ekologijo in varnost

B.I. Degterev varna organizacija zemeljskih del

Metodna navodila

na praktično usposabljanje

Disciplina "Varnost življenja"

Ponatisnjeno s sklepom Uredniškega in založniškega sveta državne univerze Vyatka

UDK 658.345: 614.8 (07)

Degterev B.I. Varna organizacija zemeljskih del. Metodična navodila za praktične vaje v disciplini "Varnost življenja". - Kirov: Založba VyatSU, 2010.- 12 str.

V smernicah so obravnavani glavni vzroki industrijskih poškodb med izkopavanjem. Podane so metode za izračun profilov pobočij in pritrditev sten jam in jarkov. Na voljo so potrebni referenčni materiali, predstavljene so ilustracije. Sestavljene naloge za izračune.

Podpisan za tiskanje Konv. tiskanje l.

Ofsetni papir Matrično tiskanje

Naročilo št

Besedilo je natisnjeno iz originalne postavitve, ki jo je dal avtor

610000, Kirov, Moskovskaya st., 36

© B.I. Degterev, 2010

© Državna univerza Vyatka, 2010

Ustvarjanje profila pobočja. Izračun pritrditve sten jam in jarkov

Glavne vrste zemeljskih del v industrijski in civilni gradnji so razvoj jam, jarkov, načrtovanje lokacij itd. Analiza poškodb pri gradnji kaže, da zemeljska dela predstavljajo približno 5,5% vseh nesreč; od skupnega števila nesreč s hudimi posledicami pri vseh vrstah del je 10% povezanih z izvajanjem zemeljskih del.

Glavni vzrok poškodb med zemeljskimi deli je propad tal, do katerega lahko pride zaradi:

a) preseganje standardne globine izkopa brez pritrdilnih elementov;

b) kršitev pravil za razvoj jarkov in jam;

c) nepravilna zasnova ali nezadostna stabilnost in trdnost pritrdilnih elementov za stene jarkov in jam;

d) razvoj jam in jarkov z nezadostno stabilnimi pobočji;

e) pojav neobremenjenih dodatnih obremenitev (statičnih in dinamičnih) zaradi gradbenih materialov, konstrukcij, mehanizmov;

f) kršitev uveljavljene tehnologije zemeljskih del;

g) odsotnost drenažnega sistema ali njegove ureditve brez upoštevanja geoloških razmer gradbišča.

1. Naprava pobočij

Glavni elementi odprte jame, jame ali jarka brez pritrditve so širine, prikazane na sliki 1 l in višino h polica, oblika police (ravna, zlomljena, ukrivljena, stopničasta), kot nagiba α , strmina pobočja (razmerje med višino pobočja in njegovo lego h : l).

Riž. 1 - geometrijski elementi police

h- višina police; l- širina police; θ - kot omejevanja

ravnotežje pobočja; α - kot med ravnino sesutja in

obzorje; ABC - propadna prizma; φ - kot počitka

Vzpostavitev varne višine klopi, strmine pobočja in najprimernejše širine berme je pomemben postopek pri razvoju jam in jarkov, katerih pravilno izvajanje je odvisno od učinkovitosti in varnosti izkopa.

Dovoljeno je opravljanje del, povezanih z navzočnostjo delavcev pri izkopih s pobočji brez pritrjevanja v razsutem stanju, peščenih in muljasto glinastih tleh nad nivojem podzemne vode (ob upoštevanju dviga kapilar) ali tleh, odcednih z umetnim odvodnjavanjem strmina pobočij, navedenih v tabeli 1.

Ko so podložene različne vrste tal, se strmina pobočij dodeli glede na najmanj stabilno vrsto od porušitve pobočja.

Strmina pobočij izkopov z globino več kot 5 m v vseh tleh (homogena, heterogena, naravna vlaga, prepojena) in globina manjša od 5 m, če je dno izkopa pod nivojem podtalnice ugotovljeno z izračunom.

Tabela 1

Standardna strmina pobočja pri h≤ 5 m po SNiP

Vrste tal	Strmina pobočja h : l na globini izkopa do
V razsutem stanju, brez pečenja
Sandy
Ilovica
Izguba

Izračun se lahko izvede po metodi N. N. Maslova, določeni v čl. V vseh primerih mora imeti stabilno pobočje spremenljiv profil strmine, ki se zmanjšuje z globino izkopa. Tehnika vam omogoča, da upoštevate naslednje dejavnike:

a) spremembe značilnosti tal v posameznih plasteh;

b) prisotnost dodatne preobremenitve brega pobočja z porazdeljeno obremenitvijo.

Pri izračunu nagiba je profil pobočja nastavljen za posamezne plasti z debelino Δ Z= 1 ... 2 m, ki naj bo vezana na naravno naslago plasti v dani zemlji.

Shema konstrukcije pobočnega profila je prikazana na sliki 2.

Izračunske formule za koordinate NS jaz, m, imajo naslednjo obliko:

a) za splošni primer naložene berme ( R 0 > 0)

, (1)

R 0

NS 0

Z jaz h

α jaz

X jaz

Riž. 2 - shema za izdelavo profila pobočja

b) za poseben primer raztovorjene berme ( R 0 = 0)

. (2)

V formulah (1) in (2) so sprejete naslednje oznake:

A =γ · Z jaz · tgφ;

B = P 0 · tgφ + C;

γ - prostorninska teža tal, t / m 3;

Z- specifična kohezija tal, t / m 2;

R 0 - obremenitev enakomerno porazdeljena po površini pobočja, t / m 2.

Rezultate izračuna je priporočljivo povzeti v tabelo (tabela 2).

Glede na računske podatke se izdela profil enako stabilnega pobočja.

tabela 2

Izračun profila enako stabilnega pobočja po metodi N. N. Maslova

	Z jaz, m	γ· Z jaz, t / m 2		A, t / m 2		V, t / m 2				X jaz, m	α jaz

Vaja 1

Pri izkopnih delih, povezanih z razvojem jame, se lahko tla podrte in poškodujejo delavce. Da bi se izognili nesreči, je treba izračunati dovoljeno strmino pobočja jame na globini 5 in 10 m za glineno zemljo.

Za jamo globine 5 m:

a) določiti kot med smerjo pobočja in vodoravno ravnino ter razmerjem višine pobočja in njegove lokacije;

b) skicirajte polico jame.

Za jamo globine 10 m:

a) izračuna profil enako stabilnega pobočja, podatke razvrsti v tabelo. 2;

b) v skladu z računsko tabelo zgradite profil pobočja.

Začetni podatki so vzeti iz tabele 3.

Tabela 3

Začetni podatki za nalogo 1

		Ilovica			Ilovica			Ilovica
γ , t / m 3
Z, t / m 2
R 0 , t / m 2

Pri reševanju praktičnih problemov se določanje sil, ki jih prinašajo tla na navpične ali nagnjene robove konstrukcije, običajno loči od splošnega napetostnega stanja masiva tal kot ločen problem. Tipične konstrukcije, pri katerih je ocena tlaka E bistvena, so različne vrste podpornih sten (slika 6.1, a), stene kleti (slika 6.1, b), nosilci mostov (slika 6.1, c), hidravlične konstrukcije (slika 6.1, b) Slika 6.1, d), ograje temeljnih jam, prekladov itd.

Riž. 6.1. Tlak tal na različne strukture.

1 - območje ("prizma") propadanja tal;

2 - območje ("prizma") pretresa tal.

Poskusi in opazovanja na terenu so prepričljivo pokazali, da je pritisk tal E na konstrukcijo močno odvisen od smeri, velikosti in narave premikov navpičnih ali nagnjenih stičnih površin konstrukcije, vzdolž katere poteka interakcija z maso tal .

Razmislimo o vplivu premikov na primeru najpreprostejše podporne stene (slika 6.2). V primeru samozavestno stacionarne stene (slika 6.2, c) se deformacije tal pojavljajo brez stranskega raztezanja, zato lahko pod vplivom samo lastne teže tal vzamemo σ x = ξσ z = ξγ gr z, kjer ξ je koeficient stranskega tlaka v tleh (glej oddelek 3.3, f-la 3.23). V tem primeru je skupni stranski tlak na enoto dolžine stene (v smeri, pravokotni na ravnino xz) določen kot E 0 = ξγ gr h 2/2. Običajno se imenuje tlak E 0 pritisk počitka, saj vrednost koeficienta ξ v E 0 ustreza primeru odsotnosti stranskih premikov tal.

Riž. 6.2. Odvisnost tlaka od velikosti in smeri

vodoravno premikanje stene ali konstrukcije.

Pod vplivom tla v tleh lahko pride do premikov U strukture na strani zasipane zemlje (na sliki 6.2, vzeti z znakom minus, tj. U< 0). При этом в массиве грунта образуются поверхности скольжения, и постепенно формируется область обрушения, которую называют sesalna prizma (klin)(1 na sliki 6.2, b). Sile strižnega upora, ki nastanejo v premikajočih se tleh, vodijo do zmanjšanja tlaka v tleh, ki pri vrednosti premika U a konstrukcije, ki jo določa nastanek propadne prizme, doseže mejno (minimalno) vrednost, imenovano aktivni tlak ali rašpica E a (slika 6.2, a). Poskusi so pokazali, da so za dosego E a potrebne zelo zanemarljive vrednosti odmika stene od tal (U a ≥ (0,0002 ... 0,002) h, kjer je h višina stene v m).

Pogosto se zaradi delovanja zunanjih sil strukture premikajo proti tlom. To se lahko kaže v konstrukcijah, ki zaznavajo velike vodoravne obremenitve, na primer v primeru naslona obokanega mostu (slika 6.1, c), hidravličnih konstrukcij (slika 6.1, d) kot posledica pritiska gorvodno vodo.

Ko se stena U premakne na tla (slika 6.2, d), a dvignjena prizma(2 na sliki 6.2, d) in nastanejo sile odpornosti na striženje, ki preprečujejo dvig. Posledično se ob robu stene pojavi vedno večja reakcija tal, ki v času nastanka potisne prizme doseže največjo vrednost, imenovano pasivni tlak ali odpornost na tla E p (slika 6.2, a). Za razvoj in ustvarjanje pasivnega tlaka v tleh je potreben velik premik stene U p na tla, ki znatno (za 1 ... 2 reda velikosti) presega U a. To je zlasti posledica zbijanja tal za steno. Pod vplivom zunanje obremenitve, ki silo premakne steno na tla, se tla najprej stisnejo in šele nato se začne oblikovati drsna površina - dvig tal.

Tako pod aktivni tlak mejni pritisk zasipne zemlje na steno (konstrukcijo) razumemo v pogojih, ko se stena premakne od zasipavanja (zaradi deformacije podlage od tlaka zasipa) in je zemlja za zidom prešla v stanje končne ravnovesje. Pasivni tlak- to je mejna vrednost reakcije (reaktivni tlak) med prisilnim premikom stene na tla v pogojih, ko zemlja za steno preide v stanje končnega ravnovesja (znotraj potisne prizme). Poudarjamo, da je glede na konstrukcijo aktivni tlak aktiven, pasivni tlak pa reaktivna sila. Aktivni tlak v tleh je lahko eden od razlogov za izgubo stabilnosti konstrukcije ali stene (striženje, valjanje in prevračanje).

Za določanje aktivnih in pasivnih pritiskov na masivne konstrukcije z visoko togostjo se v projektni praksi običajno uporabljajo približne rešitve, ki temeljijo na konceptih teorije omejevalnega ravnovesja (MPE - glej oddelek 3.1), obravnavane spodaj.

Glavni elementi odprte jame, jame ali jarka brez poševne podpore je višina H in širino l polica, njena oblika, strmina in kot počivanja α (riž. 9.3). Zrušitev police se najpogosteje pojavi vzdolž črte Sonce ki se nahaja pod kotom θ do obzorja. Glasnost ABC imenovana kolapsna prizma. Prizma zruši ki jih v ravnovesju držijo sile trenja, ki delujejo v strižni ravnini.

Kršitev stabilnosti zemeljskih mas pogosto spremlja znatno uničenje mostov, cest, kanalov, zgradb in struktur, ki se nahajajo na drsnih masivih. Zaradi kršitve trdnosti (stabilnost naravnega pobočja ali umetnega pobočja) nastanejo značilni elementi zemeljski plaz(riž. 9.4).

Stabilnost pobočij se analizira s teorijo omejevanja ravnovesja ali z upoštevanjem prizme zrušitve ali drsenja po potencialni drsni površini kot togega telesa.

Riž. 9.3. Shema naklona tal: 1 - pobočje; 2 - drsna linija; 3 - črta, ki ustreza kotu notranjega trenja; 4 - možen obris pobočja med porušitvijo; 5 - prizma propadanja talnega masiva

Riž. 9.4. Plazovni elementi
1 - drsna površina; 2 - plazovito telo; 3 - stenska stojnica; 4 - položaj pobočja pred premikom plazu; 5 - podlaga pobočja

Stabilnost pobočja odvisno predvsem od njegove višine in vrste tal. Če želite vzpostaviti nekatere koncepte, razmislite o dveh osnovnih nalogah:

• stabilnost pobočja idealno ohlapnih tal;
• stabilnost pobočja popolnoma kohezivne mase tal.

Stabilnost pobočja idealno ohlapnih tal

V prvem primeru razmislimo o stabilnosti delcev idealno tekočega prst sestavljanje pobočja. Če želite to narediti, sestavimo enačbo ravnotežja trdnega delca M, ki leži na površini pobočja ( riž. 9.5, a). Težo tega delca razširimo F. na dve komponenti: normalno N na površino pobočja AB in tangenta T Njej. Hkrati sila Tželi premakniti delček M do vznožja pobočja, vendar ga bo ovirala nasprotna sila T " ki je sorazmeren z normalnim tlakom.

Stabilnost pobočja popolnoma kohezivne mase tal

Razmislite stabilnost pobočjaPekel višina H k za kohezivna tla ( riž. 9.5.6). Neravnovesje na določeni mejni višini se bo pojavilo na ravni drsni površini VD nagnjena pod kotom θ do obzorja, saj je najmanjša površina take površine med točkami V in D bo imel letalo VD... Na celotni ravnini bodo delovale posebne kohezijske sile Z.